Расчет усилений конструкций перед реконструкцией и капитальным ремонтом. Андрианов К.А - 62 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

62
Эксцентриситет приложения нагрузки
e
0
= M/N = 100/1026,2 = 9,7 см.
По формулам (2.54) и (2.55) находим ψ и η:
ψ = 1 – 2⋅9,7/64 = 0,697; η = 1 – 4⋅9,7/64 = 0,394.
Так как b = 64 см > 30 см, по СНиП II-22–81 [10] принимаем m
g
= 1.
Коэффициент m
k
= 0,7 – в кладке есть повреждения.
Определяем коэффициент φ. Так как столб имеет упругую верхнюю
опору и жёсткое защемление внизу, а здание многопролётное, расчётная
длина равна l
0
= 1,25H = 1,25⋅5 = 6,25 м, а гибкость λ = 625/64 = 9,77. Упру-
гая характеристика кладки для глиняного кирпича пластического прессова-
ния при марке раствора 25 равна α = 1000 (см. СНиП II-22–81 [10, табл. 15]).
Тогда при λ = 9,77 и α = 1000 по СНиП I1-22–81 [10, табл. 18] имеем
φ = 0,885 и соответственно φ
1
= 0,885[1 – 9,7(0,06⋅625/64 – 0,2)/64] = 0,833.
Площадь сечения бетона обоймы без учёта защитного слоя
A
σ
= (64 + 2⋅5)(64 + 2⋅5) – 4096 = 1380 см
2
.
Принимаем продольное армирование обоймы 8 стержнями диаметром
10 мм из стали класса А-II с R
sc
= 240 МПа (см. табл. 2.1),
s
A
′
= 6,28 см
2
.
Хомуты из стали класса А-II имеют R
sw
= 190 МПа. Для бетона класса
B12,5 R
σ
= 17,5 МПа.
Из уравнения (2.52) определяем необходимый процент поперечного
армирования µ:
sscbbbkg
sw
ARARmRAmm
N
A
R
′
−−−
ψϕ
=
µ+
µ
η
1001
3
;
,1081028,624010138,05,71
1041,03,17,01
833,0697,0
2,1026
1041,0
100
190
1
3
394,0
343
33
⋅⋅⋅⋅−⋅⋅⋅−
−⋅⋅⋅⋅−−
⋅
=⋅⋅
µ+
µ
⋅
−
RAmm
kg
откуда µ = 0,292%.
Площадь сечения хомутов при шаге S = 15 см определяем из форму-
лы (2.56) как
( ) ( )
701,0
10064642
156464292,0
1002
=
⋅+⋅
⋅
⋅
⋅
=
⋅+
µ
=
bh
hbS
A
s
см
2
.
Принимаем хомуты диаметром 10 мм из стали класса А-II с
A
s
= 0,785 см
2
> 0,683 см
2
.
Схема усиления приведена на рис. 2.12.

Страницы