Проектирование зданий в особых условиях строительства и эксплуатации. Анотонов В.М - 105 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

свай с диаметром стволов 0,8 м и более
1
p
bd=+
, м, для остальных размеров
1, 5 0, 5
p
bd
=
+
м, где d – наружный диаметр или
сторона сваи.
Значения
R в формуле (7.20) следует умножать на коэффициент условий работ
3eg
γ
, принимаемый
3eg
γ
= 1 при l ≥ 3 и
3eg
γ
=
0,9 при
l < 3, гдеl – приведенная длина сваи,
d
ll
=
α
, (7.23)
l – геометрическая длина.
Определение расчетной глубины h
d
при воздействии сейсмических нагрузок производят, принимая расчетный угол внутреннего
трения ϕ
I
уменьшенным для расчетной сейсмичности 7 баллов – на 2°, 8 баллов – на 4°, 9 баллов – на 7°.
Максимальные значения усилий в сечении сваи на уровне подошвы ростверка для наиболее распространенной конструкции
свайного фундамента, когда сваи защемлены в низкий ростверк и возможность поворота головы сваи исключена, можно найти по
формулам:
()
max
2
1
1
mh
d
lp d
aF
M
aN EI
=
α
−α
; (7.24)
()
max
2
1
h
lp d
F
Q
aN EI
=
−α
, (7.25)
где
m
a = 1,06 и
l
a = 1,04 при
'
p
d = 2 м,
m
a = 0,93 и
l
a = 1,01 при
'
p
d = 4 м;
'
p
d – приведенная глубина погружения сваи,
'
p
dp
dd=α . (7.26)
Проверку сечения железобетонной сваи по сопротивлению материала выполняют как для внецентренно-сжатого элемента.
Расчет устойчивости основания, окружающего сваю, должен производиться по условию ограничения расчетного давления
z
σ , оказываемого на грунт боковыми поверхностями свай
()
III
I
21
tg
cos
4
cz
z
ξ+ϕγ
ϕ
ηη≤σ
, (7.27)
где
z
σ – для свай с приведенной глубиной погружения
'
p
d ≥ 2 и жестко защемленных в низкий ростверк,
()
'
2
1
1/
pdh
z
p
lbt
F
b
aN E I

αα

σ=

−α

, (7.28)
где η
1
= 1 кроме фундаментов распорных сооружений, для которых η
1
= 0,7.
2
ct
ct
M
M
nM M
+
η=
+
, (7.29)
где
c
M
– момент от постоянных;
t
M
– временных расчетных нагрузок,
n
= 2,5, кроме особо ответственных сооружений, для
которых
n
= 4 при l ≤ 2,5 и
n
= 2,5 приl ≥ 5. Для фундаментов с однорядным расположением свай при внецентренно
приложенных нагрузках
n
= 4; z – глубина, на которой давление, передаваемое боковыми поверхностями свай на грунт будет
максимальным при низком ростверке,
1, 2 /
d
z
α ; (7.30)
ξ – коэффициент для забивных свай равен 0,6, для остальных ξ = 0,3;
p
α
= 0,73 при
'
p
d = 2 м,
p
α
= 0,65 при
'
p
d ≥ 4 м.
7.5 ПРИНЦИПЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ СЕЙСМОСТОЙКОСТИ ЗДАНИЙ
Конструктивные схемы зданий, с точки зрения их реакции на сейсмические воздействия, разделяют на жесткие, гибкие,
смешанного типа и массивные.
В зависимости от соотношения размеров в гибком сооружении могут проявляться деформации сдвига. Первая же форма
колебаний по частоте и конфигурации соответствует изгибным деформациям, а не сдвиговым.
Жесткие сооружения имеют стены и диафрагмы в плоскости действия сейсмических нагрузок. Преобладающими являются
деформации сдвига. В сооружениях смешанного типа при действии горизонтальных нагрузок несущими являются изгибаемые
вертикальные элементы.
Анализ последствий землетрясений позволил разработать общие принципы проектирования сейсмостойких зданий [2, 10 – 12,
40, 46, 50, 57].

Страницы