Проектирование зданий в особых условиях строительства и эксплуатации. Анотонов В.М - 111 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

max
2274
99, 46
106,6
(1 /( )) (1 1, 01 1647,55/(0, 92 2,6 10 6,75 10 )
h
lp d
F
Q кH
aN EI
−
== =
− α − ⋅ ⋅⋅⋅ ⋅
max
2274
0,93 99, 46
113, 22
(1 /( )) 0,92 (1 1,01 1647,55/(0, 92 2, 6 10 6,75 10 ))
mh
dlpd
aF
M кHм
aN EI
−
⋅
== =
α−⋅ α ⋅− ⋅ ⋅⋅⋅ ⋅
= 113,22 кН ⋅ м,
так как
'
0,92 8,8 8,09 4
pdp
dd
α
=⋅= ⋅ = >
, где
'
p
d
– приведенная длина сваи, коэффициенты:
0,65; 0,93; 1,01;
Pml
aaa
=
==
4 Проверка условия ограничения давления, передаваемого на грунт боковыми поверхностями сваи.
Максимальное значение давления
()
()
()
max
2274
2
0, 65 0,92 99, 46
1 / 0,95 1 1,01 1647,55 / 0,92 2,6 10 6,75 10
55,72 /
pdh
lp d
aF
baN EI
кН м
−
α
⋅⋅
σ= = =
′
− α − ⋅ ⋅⋅⋅ ⋅
=
Максимального значения давление достигает на глубине
1, 2 1, 2
1, 3 м от низа ростверка.
0,92
d
z == =
α
Расчет устойчивости основания, окружающего сваю, должен проводиться по условию ограничения расчетного давления
maxz
σ
передаваемого на грунт боковыми поверхностями свай:
,
cos
)tg(4
21
I
III
max
ηη
ϕ
ξ+ϕγ
≤σ
cz
z
где
ooo
I
2,1622,18 =−=ϕ
;
6,0=ξ
;
;1
1
=η
9,0
2
=
η
– коэффициент, учитывающий долю постоянной нагрузки в суммарной
нагрузке.
Тогда
.кН/м9,01
2,16cos
)5,126,02,16tg3,115,17(4
кН/м83,55кН/м72,55
2
22
max
⋅
⋅+⋅
=
=≥=σ
z
Требования расчета удовлетворены.
8 ДИНАМИЧЕСКИЕ НАГРУЗКИ
В ряде случаев железобетонные конструкции могут воспринимать динамические нагрузки, вызванные аварийными или
производственными взрывами, порывами ветра, малоцикловыми перегрузками, технологическими импульсными нагрузками и
т.д. Возникающие в конструкциях напряжения и деформации больше, чем при статическом их приложении.
В то же время прочностные показатели бетона и арматуры оказываются выше, чем при статическом нагружении. Вследствие
этого требуется всесторонняя оценка, как параметров нагрузки, так и механических свойств материалов.
Поведение конструкций зависит от скорости деформации
dtd /
ε
=
ε
&
и скорости нагружения
/ddtσ= σ
&
. С увеличением
ε
&
предел текучести стали
yd
σ
растет. Отмечено удлинение площадки текучести (при скоростях в 50 … 100 раз превосходящих
скорости при стандартных испытаниях).
Динамический предел текучести
yd
σ
чаще всего определяется умножением статического предела текучести
y
σ
на
коэффициент динамического упрочнения:
ydyd
k σ
=
, (8.1)
где k
d
= y
d
/ y
s
; y
d
– динамические деформации;
y
s
–
прогиб от статической нагрузки.
При
y
σ>σ
наблюдается эффект запаздывания пластической деформации. Для определения прогибов элементов в любой
стадии напряженно деформированного состояния необходимо находить усилия и жесткости элемента в различных сечениях. Если
для I стадии жесткость изгибаемого элемента постоянна по его длине и эпюра прогибов 1
/ ρ = M
I
/ В
I
плавная и повторяет эпюру
моментов, то для II стадии в средней части блока, где происходит трещинообразование, жесткость ступенчато снижается, а эпюры
прогибов ступенчато возрастают. В нормально армированных элементах прочность исчерпывается вследствие разрушения сжатой
зоны после начала текучести растянутой арматуры. Интенсивность сил сцепления между арматурой и бетоном изменяется по длине
балки и зависит от деформации арматуры в сечении с трещиной.
Изгибаемые железобетонные элементы, армированные сталями с площадкой текучести, рассчитывают с использованием
билинейной или полигональной диаграмм текучести.
106,6 кН;
=
= 55
,
72 кН/м
2
.

Страницы