Проектирование зданий в особых условиях строительства и эксплуатации. Анотонов В.М - 114 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

;
13,,, bbbdb
RR
γ
γ
=
ν
(8.18)
;
13,,,
n
bbbtdbt
RR
γ
γ
=
ν
(8.19)
ssds
RR
ν
γ
=
,,
; (8.20)
scscdsc
RR
ν
γ
=
,,
; (8.21)
.
,, ωνω
γ
=
ssds
RR
(8.22)
•
При расчете по второй группе предельных состояний
;
,13,,, nbbbdb
RR
γ
γ
=
ν
;
,, nbtbtbt
RR
ν
γ
=
(8.23)
nssds
RR
,,, ν
γ
=
; (8.24)
nscscdsc
RR
,,, ν
γ
=
; (8.25)
,,,
,
s
dssn
RR
ωνω
=
γ (8.26)
Здесь R
b
и R
bt
, R
bn
и R
bt, n
– расчетная призменная прочность бетона и сопротивление бетона осевому растяжению, их
нормативные значения;
ν
γ
,b
,
ν
γ
,bt
– коэффициенты динамического упрочнения бетона при сжатии и растяжении;
13,b
γ
–
коэффициент, учитывающий снижение прочности бетона при осевом сжатии вследствие нарушения структуры бетона в сечении,
подверженном удару;
s
R ,
c
R ,
s
R
ω
– расчетные сопротивления растянутой, сжатой и поперечной арматуры при статических
нагружениях;
,
s
ν
γ
,
,
s
c ν
γ
– коэффициенты динамического упрочнения;
,
s
n
R ,
,
s
cn
R ,
,
s
n
R
ω
– нормативные сопротивления растянутой,
сжатой и поперечной арматуры при статических нагружениях.
Расчет конструкций на особое сочетание нагрузок проводят по первой группе предельных состояний, при этом он
ограничивает от (рис. 8.1): 1а – появления пластических деформаций; 1б – потери несущей способности; 1в – полного
разрушения сжатых зон бетона.
Рис. 8.1 Зависимость: изгибающий момент-кривизна
железобетонных изгибаемых элементов
(штриховая линия соответствует упрощенной диаграмме
без учета работы бетона на растяжение)
Участок 0 < К < К
0
соответствует работе сечений без трещин; К
0
< К < К
1
– упругой работе растянутой арматуре при
наличии трещин в бетоне растянутой зоны; К
1
< К < К
2
– работе растянутой арматуры в пластической стадии деформирования без
разрушения сжатого бетона; К
2
< К < К
3
– процессу прогрессирующего разрушения сжатой зоны бетона.
•
Для предельного состояния 1а:
1
/1,
m
yy
≤
(8.27)
•
для предельного состояния 1б:
()
()
0,035 0,003 / , 0,018 ;
0, 2; 0, 018 ,
x
∗
ψ= + ξ ξ≥
ψ= ξ=
(8.28)
где
m
y – динамический прогиб;
1
y – упругий прогиб;
x
ψ
– предельный угол раскрытия трещин в пластическом шарнире.
Для высоких балок (h / l > 0,1) проверяют прочность по наклонным сечениям на совместное действие изгибающего момента,
поперечной и продольной силы. Расчет свободно-опертых балок при поперечном динамическом изгибе сводится к проверке
прочности приопорного сечения на действие экстремальной поперечной динамической силы. Момент, продольная сила и
продольные напряжения не учитываются.

Страницы