Проектирование зданий в особых условиях строительства и эксплуатации. Анотонов В.М - 118 стр.

UptoLike

95,10
3
1802
2
0
Sh
=
==υ
m
E
т/с;
расчетное динамическое давление определяем по формуле
0
1
0,5
an
E
m
mA t
ω
ω
σ= υ
,
где E
ω
= 510
5
кПамодуль упругости древесины из дуба:
1
30 80 110
han
mmm
=
+=+=т,
an
A
площадь молота,
2
23 3м
an
A =⋅= .
Тогда
34,639
5,06110
000500
95,1035,0 =
=σ кПа < σ
adm
= 3600 кПа.
Принятая толщина подшаботной прокладки достаточна. Принимаем высоту фундамента 4,9 м.
Масса подшаботной прокладки: m
ω
= 0,5 3 4 0,85 = 5,1 т.
Масса фундамента
m
f
= (8, 5 10 4,9 4 3 2,575)2,4 925,44
⋅− = т,
где V = 4 3 2,575 – объем отверстия под фундамент.
Проверка условия (8.2):
()
han f
mm m mg
P
A
+++
==
γ
(30 80 925, 44 5,1)9,8
119,96
10 8,5
++ +
=
кПа,
где p γ
c0
γ
c1
R = 0,5 1 230 = 115 кПа, коэффициенты γ
c0
γ
c1
принимаются по табл. 8.1.
Условие не выполнено, следовательно, необходимо увеличить площадь подошвы фундамента, уменьшить массу фундамента
или принять свайный фундамент.
По периметру фундамента принимаем уступ высотой один метр. Тогда
f
m
925,44 (2 10,5 2 10) 1 2,4 1023,84=++= т;
p
(30 80 1023,84 5,1)9,8 2594,07
109,17
12 10,5
++ + +
==
кПа,
где (2 10,5 2 10)3,9 17,1 2594,07
g
m =⋅ + = тмасса грунта над уступом.
109,2 кПа < 115 кПа.
Условие выполнено.
Определяем амплитуду вертикальных колебаний фундамента под кузнечные молоты по формуле (8.15):
a
z
0
(1 )
(1 1, 6 )
ZZ
m
m
ν
=
+⋅ξλ
,
где ε = 0,5 – коэффициент восстановления скорости удара при штамповке стальных изделий.
Вычисляем необходимые параметры. Коэффициент упругого неравномерного сжатия основания
10
0
(1 )
Z
A
CbE
A
=+
,
где b
0
коэффициент, принимаемый равным для супесей и суглинков – 1,2; А
10
= 10 м
2
.
(
)
4
10
1,2 1,7 10 1 10766
12 10,5
Z
С =⋅ + =
кН/м
3
.
Коэффициент жесткости основания определяем по формуле (8.6):
10766 12 10,5 1356516
ZZ
kCA== = кН/м,
Коэффициент демпфирования естественных оснований для неустановившихся (импульсных) колебаний:
p
C
z
C
z
k
z
= C
z
A