ВУЗ:
Составители:
53
CT CT
CT
0,03
′
′′
μ−μ
ε= ≤
′
μ
,
где
CT
′
μ
и
CT
′′
μ
– динамическая вязкость жидкости при соответствую-
щих температурах
CT
T
′
и
CT
T
′′
.
При невыполнении данного условия расчет возобновляется с пунк-
та 2.4.7.9, где принимается
CT CT
′
′′
μ=μ.
2.4.8. Порядок расчета коэффициента теплоотдачи от пара,
конденсирующегося во встроенном змеевике к стенке змеевика
2.4.8.1. Общая длина теплообменного канала:
T ЗМ ЗМ
L
ZD
=
π⋅ ⋅
,
где
ЗМ
Z
– количество витков змеевика;
ЗМ
D
– диаметр змеевика, м.
2.4.8.2. Площадь проходного сечения:
TTP.ЗM
2
0, 25Sd=⋅π⋅
,
где
TP.ЗM
d – диаметр трубы змеевика, м.
2.4.8.3. Средняя температура теплоносителя:
CP К
T Т
=
,
где T
K
– температура конденсации греющего пара.
2.4.8.4. Эквивалентный диаметр:
E ТР.ЗМ
.DD
=
2.4.8.5. Поверхность теплообмена:
ТР.ЗМ ЗМ ЗМ ЗМ
.FDDZn=π⋅ ⋅ ⋅ ⋅
2.4.8.6. Тепловой поток:
CP
QFK T
=
⋅⋅Δ
,
где
CP К
TTTΔ=−
.
2.4.8.7. Коэффициент теплоотдачи (
T
α
) рассчитывается так же, как
и в подразделе 2.4.6 (пункт 2.4.6.9).
2.4.9. Расчет предельного теплового потока
Расчет предельного теплового потока для встроенных змеевиков и
рубашек из полутруб, при использовании в качестве теплоносителя
конденсирующихся паров, должен проводиться с учетом того, что за-
данный тепловой поток не должен превышать предельного значе-
ния Ф
пред
, при котором начинается заполнение теплообменного устрой-
ства конденсатом.
Угол наклона канала теплообменного устройства, рад:
для рубашки:
T
,
Z
D
β=
π
где Z
т
− шаг навивки полутрубы, м;
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 51
- 52
- 53
- 54
- 55
- …
- следующая ›
- последняя »
