Расчет и конструирование основного оборудования отрасли. Беляев В.М - 129 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТПУ | Томск

Составители: 

Рубрика: 

129
конд
1
4,155
q
tΔ==
α
;
d – внутренний диаметр трубы, м.
По уравнению (4.9) при коэффициенте b = 0,1 (см. график на рис.
3.3) рассчитаем коэффициент теплоотдачи к холодному теплоносителю
в межтрубном пространстве:
22 2 2
3
3
2
кип
0,126 41550 798
0,1 3560
0,00025 0,0185 104,9
q
b
T
λρ ⋅ ⋅
α= = =
μσ ⋅ ⋅
Вт/(м
2
·К).
Рассчитаем коэффициент теплопередачи:
1
891
10,0021 1 1
+
7855 17,5 5000 2500 3560
K ==
+++
Вт/(м
2
·К).
Расчетная поверхность теплообмена
ср
1579000
32,2
891 55,1
Q
F
Kt
== =
Δ⋅
м
2
.
Запас поверхности теплообмена составляет 18 %. Но, т. к. стан-
дартных теплообменников с поверхностью ниже 38 м
2
нет, принимаем
теплообменник с поверхностью нагрева 38 м
2
.
5. РАСЧЕТ КОНДЕНСАТОРА-ХОЛОДИЛЬНИКА
И ИСПАРИТЕЛЯ-ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ
В производственной практике возможен случай, когда в одном ап-
парате следует охладить перегретый пар до температуры насыщения,
сконденсировать его и охладить ниже температуры насыщения. Уже
в этом случае процесс теплообмена будет зависеть от направления дви-
жения теплоносителей. Профили температур горячего и холодного теп-
лоносителя приведены на рис. 5.1.
Аналогично можно рассмотреть случай
нагрева жидкости до тем-
пературы кипения, затем ее испарения и перегрева насыщенного пара.
Если горячий теплоноситель − насыщенный пар, то процесс теплообме-
на не зависит от направления движения теплоносителей. Если же горя-
чий теплоноситель − горячая жидкость, то процесс теплообмена будет
зависеть от направления движения теплоносителей. Профили темпера-
тур горячего
и холодного теплоносителя в этом случае приведены на
рис. 5.2.

Страницы