Расчет и конструирование основного оборудования отрасли. Беляев В.М - 193 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТПУ | Томск

Составители: 

Рубрика: 

191
Для других энтальпий
ipii
HCt
=
,
(2.4)
где С
pi
− средняя молярная теплоемкость i-й фракции, Дж/(моль·К);
t
i
− температура этой фракции, ºС;
(
)
12
1
i
pi p i p
x
CCxC
−
=
+
;
C
p1
и C
p2
− средние молярные теплоемкости компонентов смеси,
Дж/(моль·К);
i
x
− молярная доля НКК в i-й фракции.
Расход греющего пара в кипятильнике
кип
Q
D
r
=
,
(2.5)
где r − теплота конденсации греющего пара.
Если Н
Ф
≈ Н
F
, то уравнение (2.2) упрощается:
кип Ф п
(1) ( )
WF
QPRrWHHQ=++ − +
.
(2.6)
Из уравнения (2.6) видно, что расход теплоты на ректификацию
существенно зависит от флегмового числа R.
Следует отметить, что расход теплоты на ректификацию достаточ-
но велик. Поэтому при проектировании ректификационной установки
нужно рассмотреть возможность рекуперации части затрачиваемой теп-
лоты.
2.2. Расход охлаждающей воды в дефлегматоре
Составляя тепловой баланс дефлегматора и решая его уравнение
относительно расхода охлаждающей воды, получим
(
)
()
в
кон нач
(+1)
4186
G
HHPR
G
tt
−
=
−
,
(2.7)
где W
в
− расход охлаждающей воды, кг/с;
H
Ф
– энтальпия флегмы, см. уравнение (2.4), Дж/моль;
t
нач
и t
кон
− конечная и начальная температуры воды, ºС.
2.3. Потери тепла в окружающую среду
Для предотвращения значительных потерь тепла в окружающую
среду корпус ректификационной колонны покрывают слоем изоляции.
Поток тепла от изоляции в окружающую среду описывается уравнением
теплоотдачи
(
)
нп к л
()
в
qtt t=α − = α +α Δ ,
(2.8)
где q – допустимая плотность теплового потока, Вт/м
2
;
α
н
– наружный коэффициент теплоотдачи, Вт/(м
2
⋅К);

Страницы