Расчет и конструирование основного оборудования отрасли. Беляев В.М - 228 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТПУ | Томск

Составители: 

Рубрика: 

226
(
)
()
0
lg 2,68 1 1;
fT
P
fT
⎡⎤
=− −
⎢⎥
⎣⎦
()
2
1250
1,
108000 307,6
fx
x
=−
+−
(6.17)
где Т – температура, соответствующая этому давлению, К;
Т
0
– температура кипения при 0,1 МПа, К.
Для вычисления давления насыщенных паров углеводородов и уз-
ких нефтяных фракций (Р
i
, Па) при давлениях от 0,001 до 100 МПа
и при температурах от 0 до 800 °С можно использовать уравнение Мак-
свелла
5
0
10 exp(0,7944 );
i
PY=⋅
12
0
2
10,4[ ( ) ( )]
0,1 ;
31,6 ( )
f
tft
Y
ft
−
=+
−
37
() ,
273,2
x
fx
x
⋅
=
+
(6.18)
где t
1
– температура системы, °С;
t
2
– среднемольная температура кипения фракции, °С.
Уравнение (6.15) решается методом последовательных приближе-
ний. Естественно, что при решении этого уравнения можно получить
n – 1 корней, где n – число компонентов в разделяемой смеси. Вычислив
все значения ω, находят (n – 1) минимальное флегмовое число из урав-
нения Андервуда
/
min
1
/
1.
n
iv Di
i
iv
x
R
=
α
=−
∑
α−ω
(6.19)
Затем для дальнейшего расчета выбирают максимальное значение
минимального флегмового числа из всех полученных.
Одним из способов решения задачи по отделению корней нелиней-
ного алгебраического уравнения и по их определению является метод
дихотомии. Коэффициент избытка флегмы β можно рассчитать, исполь-
зуя один из методов оптимизации процесса ректификации.
Если на процесс разделения
существенно влияют величины капи-
тальных и эксплуатационных затрат, то решение задачи по оптимизации
коэффициента избытка флегмы является весьма сложным.
В случае когда стоимость оборудования является определяющей
в затратах на разделение, оптимизацию с достаточной точностью можно
проводить по минимуму функции
(1) (),NR f R
+
=
(6.20)
где N – число теоретических тарелок при данном флегмовом числе R;
min
.RR
=
β
(6.21)

Страницы