Составители:
Рубрика:
40
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
+ϑ
′′
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
−
+
=
3
т
п
OH
г
10
273
37,011
sр316,0
r6,178,0
k
2
;
3.3. Коэффициент ослабления тепловых лучей сажистыми частицами k
с
,
мМП
а
1
⋅
,
()
р
р
3
т
тc
Н
C
5,0
10
273
6,123,0k
⎟
⎠
⎞
⎜
⎝
⎛
−
+ϑ
′′
α−= ;
для газообразного топлива
∑
=
nm
р
р
НС
n
m
12,0
Н
С
.
3.4. Коэффициенты излучения, которые имел бы объем топки при заполнении
ее светящимся или несветящимся факелом, соответственно ε
св
и ε
г
(
)
cпг
krk
св
е1
+−
−=ε ;
рsrk
г
пг
е1
−
−=ε .
4. Определяем коэффициент излучения факела в топке котла с уравновешенной
тягой:
(
)
гсв
у
ф
m1m ε−+ε=ε ,
где m – коэффициент усреднения, определяемый долей топочного объема,
занятого светящимся факелом. При 407
V
BQ
q
т
р
н
V
≤= кВт/м
3
для природного
газа m=0,1; при q
V
≥1160 кВт/м
3
для газа m=0,6.
5. Определяем оптические свойства факела топки высоконапорного котла: р
п
s
(см. п. 3.1); коэффициенты k
г
, k
с
, ε
св
, ε
г
(как в пп 3.2, 3.3, 3.4).
6. Определяем коэффициент излучения факела в топке высоконапорного котла
в
ф
ε (см. п. 4).
7. Сравниваем
у
ф
в
ф
ε
ε
и делаем выводы.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 38
- 39
- 40
- 41
- 42
- …
- следующая ›
- последняя »
