Составители:
Рубрика:
51
5. То же для выходного сечения ширм Q
л.вых.
, кДж/кг
()
р
п
4
срвых.л
11
швх.л
вых.л
В
TF1067,5
1Q
Q
ξε⋅
+
β
ϕε−
=
−
,
здесь β – коэффициент, учитывающий взаимный теплообмен между топкой и
ширмами (принимается при ϑ
′
, приложение П.3);
п
ξ - поправочный коэффициент, зависящий от вида топлива, принимается
равным 0,5 при сжигании угля и мазута; 0,7- при сжигании природного газа.
6. Определяем радиационное тепловосприятие ШПП из топки Q
л.ш
, кДж/кг:
Q
л.ш
=Q
л.вх
-Q
л.вых
.
7. Определяем приращение энтальпии пара в ШПП за счёт конвективного и
лучистого тепловосприятия ширм
ш
h
Δ
, кДж/кг:
()
.
Д
В
QQh
р
ш.лбш
⋅+=Δ
8. Определяем энтальпию пара на выходе ШПП
ш
h
′
′
, кДж/кг:
шш
hhh
Δ
+
′
=
′
′
.
9. Определяем температуру перегретого пара на выходе ШПП
ш
t
′′
,
о
С по
таблицам термодинамических свойств воды и водяного пара при давлении пара
p
′′
.
ЗАДАЧА 9
Рассчитать тепловые нагрузки по контурам естественной циркуляции
парового котла. Расчетная схема циркуляции представлена на рис. 1. Топливо –
каменный уголь, шлакоудаление твердое.
Исходные данные для расчета: D=44,4 кг/с; В
р
=4,98 кг/с; Q
л
=13821,97
кДж/кг; р
б
=11 МПа. Циркуляционные контуры образуют экраны с
эффективными поверхностями нагрева:
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 49
- 50
- 51
- 52
- 53
- …
- следующая ›
- последняя »
