Обеспечение тепловых режимов в конструкциях радиоэлектронных средств. Бородин С.М. - 16 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

16
1.2.3.7. Для определения конвективного коэффициента теплоотдачи α
к
кине-
матическая вязкость воздуха υ
в
находится по формуле (1.35) или из таблицы П.1.
()
с
м
,t141
p
1075
2
m
6
в
+⋅
⋅
=υ
−
, (1.35)
где p – атмосферное давление, Па;
t
m
– среднеарифметическая температура [см. выражение (1.12)].
Определяется число Грасгофа
(
)
в
2
3
dtg
Gr
υ
⋅∆⋅β⋅
=
, (1.36)
где g – ускорение свободного падения;
коэффициент в=1/(273 + t
c
);
∆t = t
s
– t
c
.
Рассчитывается число Нуссельта
()
,10
h
B
PG
d
B
0,42
d
S
2,3
d
S
2N
2
0,47
0,25
rr
21
u
−
⋅
⋅⋅
−++=
(1.37)
где число Прандтля P
r
определяется из таблицы П.1 при заданной t
m
.
В результате коэффициент теплоотдачи конвекцией
()
,
d
Nu
в
к
λ⋅
=α
Вт/(м
2
·К), (1.38)
где коэффициент теплопроводности воздуха λ
в
определяется из таблицы П.1 при
заданной температуре t
m
.
1.2.3.8. Располагая суммарным коэффициентом теплоотдачи
кл
α+α=α
, на-
ходим условный коэффициент теплоотдачи
орус
К
⋅α=α
, Вт/(м
2
·К), (1.39)
где коэффициент оребрения
()
()
δ⋅+⋅−
=
2BL
LB2F
К
ор
. (1.40)
Затем вычисляется расчетный коэффициент теплоотдачи эквивалентной
круглой пластины
(
)
()
2
0
2
0
2
0ус
рас
r
rLB
⋅π−η⋅π
⋅π−⋅⋅α
=α
, Вт/(м
2
·К), (1.41)
где
0
r
– радиус основания ППП, а радиус эквивалентного круга
()( )
22
0
L0,50,58
⋅+=η
, м. (1.42)

Страницы