Составители:
54
6.1.2. Расчет цилиндрической зубчатой передачи на контактную проч-
ность
Контактная
выносливость
устанавливается
сопоставлением
действующих
в
полюсе
зацепления
расчетного
и
допускаемого
контактных
напряжений
:
1
1
tH
H E H H v H HP
A H
w
F
u
Z Z Z Z K K K K
b d u
ε α
β β
σ σ
+
= ≤
, (6.1)
где
σ
H
–
расчетное
контактное
напряжение
,
МПа
,
σ
HP
–
допускаемое
контактное
напряжение
передачи
,
которое
в
прибли
-
женном
расчете
принимают
,
МПа
,
для
(
)
1 2
0 min ,
HP HP HP
β σ σ σ
= =
,
для
(
)
1 2 min
0 0,45
HP HP HP HP
β σ σ σ σ
≠ = + ≥
при
выполнении
условия
min
1,25
HP
HP
σ σ
<
,
σ
HP
1
,
σ
HP
2
определяют
по
табл
. 6.4;
b
w
–
рабочая
ширина
зубчатого
венца
,
мм
,
d
1
–
делительный
диаметр
шестерни
,
мм
,
1 2
1 2
2 2
H H
tH tH
T T
F или F
d d
⋅ ⋅
= =
–
окружная
сила
на
делительном
цилиндре
,
Н
;
T
1
H
(T
2
H
) –
вращающий
момент
(
нагрузочный
момент
),
Н
·
мм
,
u –
передаточное
число
,
Z
E
–
коэффициент
,
учитывающий
механические
свойства
зубьев
:
2 2
1 2
1 2
1
1 1
E
Z
E E
ν ν
π
=
− −
⋅ +
Для
E
1
= E
2
= E
и
ν
1
=
ν
2
= 0,3
принимают
0,175
E
Z E
= ⋅
Для
стали
при
E = 2,1·105
МПа
, Z
E
= 190,
Z
H
–
коэффициент
формы
сопряженных
поверхностей
зубьев
в
полюсе
за
-
цепления
.
В
приближенном
расчете
принимают
для
прямых
зубьев
Z
H
=2,5,
а
для
косых
зубьев
при
x
Σ
= 0
принимают
Z
H
=2,4.
Для
уточненных
расчетов
косозубых
передач
Z
H
определяют
по
[7];
Z
ε
–
коэффициент
,
учитывающий
суммарную
длину
контактных
линий
.
В
приближенном
расчете
принимают
для
прямых
зубьев
Z
ε
= 0,95;
для
ко
-
сых
зубьев
Z
ε
=0,9,
а
для
уточненных
расчетов
Z
ε
определяют
по
[7];
Z
β
–
коэффициент
наклона
зуба
, Z
β
=1,0;
K
A
–
коэффициент
внешнешней
динамической
нагрузки
, K
A
=1,0;
K
Hα
–
коэффициент
,
учитывающий
распределение
нагрузки
между
зубья
-
ми
.
Для
прямозубых
передач
K
Hα
=1,0,
а
для
косозубых
K
Hα
=1,2;
K
Hν
–
коэффициент
динамической
нагрузки
,
1
H v w
H v
tH A
b
K
F K
ω
= +
, (6.2)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 54
- 55
- 56
- 57
- 58
- …
- следующая ›
- последняя »
