Составители:
57
колес
,
F Fv F
A F
K K K K K
α
β
=
–
коэффициент
нагрузки
; b –
ширина
зубчатого
вен
-
ца
,
мм
,
m –
расчетный
модуль
передачи
,
мм
;
K
A
–
коэффициент
внешней
динамической
нагрузки
, K
A
= 1,0.
K
Fν
–
коэффициент
,
учитывающий
динамическую
нагрузку
,
возникающую
в
зацеплении
.
1
w
Fv
Fv
tF
A
b
K
F K
ω
= +
,
где
(6.6)
0
w
Fv F
a
g v
u
ω δ
=
,
где
0,16
F
δ
=
для
прямозубых
и
0,06
F
δ
=
для
косозубых
передач
;
g
0
принимается
из
табл
. 6.2.
ν
–
окружная
скорость
на
делительном
радиусе
4
6 10
i i
d n
v
π
=
⋅
,
м
с
, (6.7)
d
i
–
делительный
диаметр
,
мм
, n
i
–
частота
вращения
,
об
мин
,
a
w
–
межосевое
расстояние
,
мм
,
K
Fβ
–
коэффициент
,
учитывающий
неравномерность
распределения
на
-
грузки
по
длине
контактных
линий
,
определяется
по
табл
. 6.3.
K
Fα
–
коэффициент
,
учитывающий
распределение
нагрузки
между
зубья
-
ми
.
Для
прямозубых
передач
K
Fα
= 1,
а
для
косозубых
K
Fα
= 1,15.
Y
FS1
, Y
FS2
–
коэффициенты
,
учитывающие
форму
зуба
и
концентрацию
на
-
пряжений
,
определяются
по
графику
рис
. 4.4
по
приведенному
числу
зубьев
z
ν
и
коэффициенту
смещения
x
или
приближенно
по
формуле
2
13,2
3,47 29,7 0,092
FS
v v
x
Y x
z z
= + − +
, (6.8)
где
( )
( )
1
1, 2
cos
vi
z
z i
β
= =
(6.9)
Y
β
–
коэффициент
наклона
зуба
,
определяют
из
выражения
1
140
Y
β
β
°
= −
(6.10)
При
β
≥
42º Y
β
= 0,7,
для
прямозубых
цилиндрических
колес
Y
β
= 1.
Y
ε
–
коэффициент
,
учитывающий
перекрытие
зубьев
.
Для
прямозубых
пе
-
редач
принимается
Y
ε
= 1,
а
для
косозубых
– Y
ε
= 0,8.
Коэффициенты
K
Fβ
и
K
Hβ
,
учитывающие
распределение
нагрузки
по
ши
-
рине
венца
при
твердости
материала
H
HB
< 350,
выбираются
для
цилиндриче
-
ских
колес
из
табл
. 6.4.
На
величину
этих
коэффициентов
оказывают
влияние
ширина
зубчатого
венца
,
расположение
шестерен
относительно
опор
,
твердость
материала
и
другие
факторы
.
Рабочую
ширину
венца
цилиндрических
колес
b
w
выражают
через
коэф
-
фициент
ψ
bd
:
1
1 1
cos( )
w w
bd
b b
d m z
β
ψ
= = ⋅
(6.11)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 57
- 58
- 59
- 60
- 61
- …
- следующая ›
- последняя »
