ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
142
600
0
С в выходном сечении устройства нет капель воды, термический ко-
эффициент полезного действия устройства при получении парогазовой
смеси с температурой 500-600
0
С достигает 85-90%, что в 1,5-3 раза больше
по сравнению с применением известных устройств для получения перегре-
того пара и парогазовой смеси. Долговечность предлагаемого устройства,
изготовленного из нержавеющей жаропрочной стали, выше долговечности
известного устройства в 5-8 раз.
Выбор расходов топлива и воздуха-окислителя, скорости сжигания
топливовоздушной смеси, температуры продуктов сгорания в факеле, рас-
ходов воды для подачи в горячие продукты сгорания в виде радиальных и
аксиальных (периферийных) струй производится в зависимости от требуе-
мого расхода получаемой парогазовой смеси и достижения требуемой тем-
пературы парогазовой смеси в выходном сечении устройства.
Пример.
Испытания проводились применительно к устройству для получе-
ния парогазовой смеси (рис.) и известному устройству по авторскому сви-
детельству СССР № 864898. В этих устройствах сжигали природный газ
одинакового состава. Расход природного газа был 70 м
3
/ч, а воздуха 700
м
3
/ч. Природный газ подавался из газопровода при среднем давлении, а
воздух поступал под давлением из воздуходувки. Расход воды для подачи
в виде радиальных и аксиальных (периферийных) струй в горячие продук-
ты сгорания определялся исходя из необходимости достижения темпера-
туры парогазовой смеси в выходном сечении устройства 200-600
0
С. Тем-
пература продуктов сгорания в выходном сечении горелочного туннеля из
высокоглиноземистого материала была 1500-1650
0
С, температура подава-
емой в камеру воды находилась в пределах 40-60
0
С. Скорость газовоздуш-
ной смеси в выходном сечении сопла горелки была 40-70 м/с при нормаль-
6000С в выходном сечении устройства нет капель воды, термический ко- эффициент полезного действия устройства при получении парогазовой смеси с температурой 500-6000С достигает 85-90%, что в 1,5-3 раза больше по сравнению с применением известных устройств для получения перегре- того пара и парогазовой смеси. Долговечность предлагаемого устройства, изготовленного из нержавеющей жаропрочной стали, выше долговечности известного устройства в 5-8 раз. Выбор расходов топлива и воздуха-окислителя, скорости сжигания топливовоздушной смеси, температуры продуктов сгорания в факеле, рас- ходов воды для подачи в горячие продукты сгорания в виде радиальных и аксиальных (периферийных) струй производится в зависимости от требуе- мого расхода получаемой парогазовой смеси и достижения требуемой тем- пературы парогазовой смеси в выходном сечении устройства. Пример. Испытания проводились применительно к устройству для получе- ния парогазовой смеси (рис.) и известному устройству по авторскому сви- детельству СССР № 864898. В этих устройствах сжигали природный газ одинакового состава. Расход природного газа был 70 м3/ч, а воздуха 700 м3/ч. Природный газ подавался из газопровода при среднем давлении, а воздух поступал под давлением из воздуходувки. Расход воды для подачи в виде радиальных и аксиальных (периферийных) струй в горячие продук- ты сгорания определялся исходя из необходимости достижения темпера- туры парогазовой смеси в выходном сечении устройства 200-6000С. Тем- пература продуктов сгорания в выходном сечении горелочного туннеля из высокоглиноземистого материала была 1500-16500С, температура подава- емой в камеру воды находилась в пределах 40-600С. Скорость газовоздуш- ной смеси в выходном сечении сопла горелки была 40-70 м/с при нормаль- 142
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 140
- 141
- 142
- 143
- 144
- …
- следующая ›
- последняя »