Составители:
Рубрика:
2.3) , обозначенной буквой Т. Приведем приближенное и уточненное
значения )
при м от токов в фазах с
(
1
TE 500
1
=
g
b 300
1
=
I А. При
∞
→
1
g
b на
основании формулы (2.8) и при
12.182ρ
1
=
м, 9,035ρ
2
=
м, м имеем 4.518ρ
3
=
)60,0645,0(1085,18)(
3
1
jjTE −−⋅−=
−
&
В/м
с действующим значением 16,6 В/км.
Уточненный результат расчета при 500
1
=
g
b м почти не отличается от
предыдущего:
)597,0658,0(1085,18)(
3
jjTE −−⋅−=
−
&
1
В/м
с действующим значением 16.7 В/км.
Значение ) найдем при тех же условиях, что и при определении (
3
TE
&
)(
3
IE
′
&
и ). Имеем (
3
IE
′′
&
)982,1969,11(10827,2)(
3
3
jjTE −⋅−=
−
&
В/м
с модулем В/км. 3,34)(
3
≅TE
Возникает вопрос, каковы последствия появления
индуктированных напряжений для обслуживающего персонала?
В наших примерах опасность попадания под напряжение
возникает в случае разрыва заземленных контуров с проводами фаз и
троса. При заземлении в одном месте опасность попадания под
напряжение может возникнуть на удаленном конце от места замыкания
в случае прикосновения к проводу. Рассмотрим первое утверждение
подробнее. В случае разрыва контура (рис. 2.4) и при прикосновении к
обеим частям провода в месте разрыва ремонтник попадает под
напряжение по пути АтВ , как это условно показано на этом же
рисунке, где и – длины участков между точками разрыва и точками
1
l
2
l 1
′
.
При опускании провода на землю и в случае разрыва заземленного
контура ремонтник может попасть под напряжение по пути CqD (рис.
2.4). Сумма падений напряжения вдоль контура с АтВ равна
=+
′′
−
′
=+
′′
−
′
−=−=
∫
))](1()1([))](1()1([ωω
21211
llEEllAAjФjdlE
&
&
&
&
&&
AdBAmB
UUUU
111111
′′′′′′′′′′
+++=
&
&&&
.
(2.12)
Но напряжение вдоль проводников по пути 11
B
′
′
′
и 1
′′
1
′
А
равно нулю, а
напряжение вдоль грунта по пути 1d1
′
′
′
′
lEllEU
d
)1())(1(
2111
′′
−=+
′′
−=
′′′′
&
&&
.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 25
- 26
- 27
- 28
- 29
- …
- следующая ›
- последняя »
