ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
21
25. Коэффициент, учитывающий форму режущего клина (задняя поверх-
ность):
М
1
= (4,88 + 2,64·η
2
0,5
·lgη
2
)·β
-0.85
при η
2
≥1; (57)
М
1
= (4,88 + 3,92·η
2
0,27
·lgη
2
)·β
-0.85
при η
2
≤1, (58)
26. Отношение длины контакта стружки с передней поверхностью к ши-
рине фаски износа
Х
1
= С
γ
/h
з
. (59)
27. Отношение ширины фаски износа к длине контакта стружки с перед-
ней поверхностью
Х
2
= h
з
/ С
γ
. (60)
28. Значение функции В, используемой при расчете тепловых потоков в
резце при Х
1
[2, С. 265].
29. Значение функции В, используемой при расчете тепловых потоков в
резце при Х
2
[2, С. 265].
30. Значение функции, используемой при расчете средней температуры
на задней поверхности резца:
N
1
= G
1
·B·(h
з
/ С
γ
), причем (61)
G
1
= 0,04 + 0,02· η
1
0,6
·lgη
1
при η
1
≥1; (62)
G
1
= 0,04 + 0,028· η
1
0,22
·lgη
1
при η
1
≥1. (63)
31. Значение функции, используемой при расчете средней температуры
на передней поверхности резца:
N
2
= G
2
·B·(С
γ
/h
з
), причем (64)
G
2
= 0,04 + 0,02· η
2
0,6
·lgη
2
при η
2
≥1; (65)
G
2
= 0,04 + 0,028· η
2
0,22
·lgη
2
при η
2
≥1. (66)
32. Средняя температура на передней поверхности резца:
Θ
п
= (М
1
/λ
р
)·q
1
·С
γ
+ (N
2
/λ
р
)·q
2
·h
з
. (67)
33. Средняя температура на задней поверхности резца:
Θ
з
= (М
2
/λ
р
)·q
2
· h
з
+ (N
1
/λ
р
)·q
1
·С
γ
. (68)
34. Температура резания:
Θ = (Θ
п
·С
γ
+ Θ
з
·h
з
)/(С
γ
+ h
з
). (69)
Интенсивности итоговых потоков q
1
и q
2
определяются из решения урав-
нений: Θ
с
= Θ
п
и Θ
и
= Θ
з
, после чего определяются величины Θ
п
, Θ
з
и Θ.
35. Распределение температуры по длине контакта на передней поверхно-
сти
Θ(ψ) = (1 + С)·Θ
д
+ 0,195( )Tq41,1Tq()V/CK(L)/
211T1Lì
⋅⋅−⋅⋅⋅⋅⋅λω
γ
, (70)
где ψ = x/С
γ
– безразмерная абсцисса точки контакта. Функции Т
1
и Т
2
выбира-
ются по [2, С. 84].
3.3. СОДЕРЖАНИЕ ЛАБОРАТОРНОЙ РАБОТЫ
Работа выполняется на ЭВМ с использованием программы «Расчет тем-
пературы резания».
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 19
- 20
- 21
- 22
- 23
- …
- следующая ›
- последняя »
