Составители:
3.6.7. Определяют площадь поперечного сечения S и диаметр сушилки D по
объемному расходу сушильного агента. Рассчитывают число отверстий в
распределительной решетке и скорость воздуха в отверстиях решетки [4]:
n = 4 S F
c
/ πd
0
2
= D
2
F
c
/ d
0
2
,
где F
c
–доля живого сечения решетки, принимаемая 0,02…0,1 ;
d
0
– диаметр отверстий распределительной решетки.
3.6.8. На основании экспериментальных данных по кинетике тепло- и
массообмена определяют высоту h псевдоожиженного слоя высушиваемого
материала [4].
Рабочую высоту псевдоожиженного слоя, обеспечивающую его
гидродинамическую устойчивость работы, принимают, согласно опытным
данным, Н = 4Н
ст
. Высота зоны гидродинамической стабилизации Н
ст
связана с
диаметром отверстий распределительной решетки d
0
соотношением Н
ст
= 20 d
0
,
что обычно значительно превышает величину, рассчитанную по кинетическим
закономерностям. При отсутствии опытных данных по кинетике тепло- или
массообмена можно пользоваться объемным напряжением сушилок с
псевдоожиженным слоем по влаге А
V
[4]:
V
сл
= W / А
V
; H = V
сл
/ 0,785 D
2
,
где V
сл
– объем псевдоожиженного слоя.
Высоту сепарационного пространства сушилки Н
с
принимают в 4…6 раз
больше высоты псевдоожиженного слоя Н.
3.6.9. Рассчитывают гидравлическое сопротивление сушилки и общее
сопротивление установки [3,4]. Производят расчет и выбор вспомогательного
оборудования: циклона и вентилятора [4].
3.6.10. Выполняют тепловой расчет калорифера. Исходный атмосферный
воздух подогревается водяным насыщенным паром в кожухотрубчатом
теплообменнике.
4. Расчет теплообменных аппаратов
4.1. Принцип выбора конструкции теплообменника
[3], c.149…204; [4],
с.44…86
Проектирование теплообменного аппарата начинают с определения его
технологического назначения, исходя из вида теплоотдачи, температур и
давлений рабочих сред.
30
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 28
- 29
- 30
- 31
- 32
- …
- следующая ›
- последняя »
