ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Рис. 20 К примеру 8
Так как условная гибкость стенки балки
23664
60020
24
21
164
,,
,
>===
E
R
t
h
y
w
ef
w
λ
,
укрепляем стенку поперечными ребрами жесткости. Ребра располагаем в местах опирания балок
настила (рис. 20) с шагом не более
см32816422
=
⋅
=
ef
h
. В зоне развития пластических деформаций по-
перечное ребро необходимо ставить под каждой балкой настила (рис. 20).
Определяем ширину зоны пластических деформаций
м98,3)64,109,1(7,1118)(1
1
=⋅−=−=
w
hchLs
.
Так как
w
λ 52664,, >= согласно [4, п. 7.3], требуется проверка местной устойчивости стенки. Выпол-
ним расчет местной устойчивости стенки балки в 1 – 3 отсеках (рис. 20).
Проверку устойчивости стенки балки 1-го отсека (зона развития пластических деформаций) при от-
сутствии местного напряжения ( 0=σ
loc
) и при
666,42,2,25,076,0/,9,00 <=λ<>=<=τ
wwfs
AAR
выполним по
формуле (39)
(
)
()
,6,87473519076021164124
430731
2
2
cмкH,,,
cмкH
⋅=+⋅⋅⋅⋅=
=+<⋅=
αγ
wfwefcy
AAthRM
где
()
()
()
19,02,266,4105,824,02,2105,815,024,0
2
3
2
3
2
=−⋅⋅−=−λ⋅−τ−=α
−−
ws
R
.
Условие выполнено.
Устойчивость стенки балки во 2-м отсеке проверим по формуле (34). Так как
мм1640мм1350
2
=<=
ef
ha
, тогда расчетное сечение отсека (рис. 20) находится в середине отсека
( мм6752/13502/
2
==a ), совместим его с местом опирания балки настила ( мм450
2
=x ). Определим зна-
чения изгибающего момента, поперечной силы, нормальных, касательных и местных напряжений в
расчетном сечении:
(
)
смкH30071мкH7132/45,01845,06,1802/)(
2
⋅
=
⋅
=
−
⋅
⋅
=−= xLqxM ;
()
(
)
кH154445,02/186,1802/
2
=
−
⋅
=
−= xLqQ ;
2
1
2
2
кН/см2,3
17999102
16471300
2
=
⋅
⋅
==σ
x
w
I
hM
;
2
кH/см
,
8,7
16421
1544
2
2
=
⋅
==
ww
ht
Q
τ
;
2
кH/см7,6
5,192,1
6,156
=
⋅
==σ
efw
loc
lt
F
(см. пример 5).
900×19=17 100
450
900×5=4500
900×3=2700 900×3=2700
18 000
М
есто изменения
сечения
Область пластических
де
ф
о
р
ма
ц
ий
3000
x
2
=450
x
3
=3150
2
3
1
M
3
M
2
Q
3
Q
2
Q
max
а
2
а
3
=
2700
h
ef
=1600
450
M
max
900
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 34
- 35
- 36
- 37
- 38
- …
- следующая ›
- последняя »
