Сборные железобетонные конструкции многоэтажного каркасного здания (связевой вариант). Габрусенко В.В - 26 стр.

   Обрываемая арматура заводится за точки теоретического отрыва
на величину ω = Q/(2qsω ) + 5ds ≥ 20ds. Поскольку qsω определяется
работой наклонных сечений, расчет ω приводится ниже, в п. Г.
   Подытоживая результаты расчета нормальных сечений, отметим,
что если для растянутой арматуры потребуется больше 4Ø32 А-III, а
для сжатой — больше 2Ø20 А-III, необходимо увеличить высоту
сечения ригеля, иначе не обеспечивается требуемая жесткость кон-
струкции. Увеличение класса бетона не даст нужного прироста
жесткости.
   Б. Расчет прочности наклонных сечений на поперечную силу
   Опасные наклонные сечения начинаются там, где резко меняются
размеры сечения ригеля, т. е. в углу подрезки (рис. 3, б). Высота
сечения здесь h1 — 300 мм, ширина b = 200 мм. Продольная
растянутая арматура Аs(1), подобранная расчетом прочности нормаль-
ных сечений, до опор не доходит, поэтому в опорных участках
устанавливают дополнительную продольную арматуру As2 диаметр
которой определяют расчетом наклонных сечений на изгиб. Для
надежного заанкеривания ее приваривают к опорной закладной
пластине толщиной 10 мм. С учетом этого принимаем а = 20 мм,
h0 = 280 мм.
   Не приступая к расчетам, определим минимальное поперечное
армирование по конструктивным требованиям [2]. При h1 = 300 < 450
мм шаг s поперечных стержней (хомутов) на длине, равной 1/4
пролета, должен быть не менее 150 мм и не менее h1 /2 = 150 мм.
Принимаем s = 150 мм. По условиям сварки диаметр хомутов dsω ≥
0,25ds, где ds - максимальный диаметр пересекающихся свариваемых
стержней. В нашем случае ds =28 мм, принимаем dsω = 8 мм, Аsω=101
мм2 (для 2Ø8).
   Проверяем прочность наклонной полосы на сжатие по формуле
Q≤ 0,3φω1 φb1Rbbh0. Коэффициент, учитывающий влияние поперечной