Моделирование теплообмена в конечно-элементном пакете FEMLAB. Горбунов В.А. - 196 стр.

вой поток определяется с учётом степени черноты излу-
чающей и поглощающей поверхностей металла и кладки.
Эффективный тепловой поток определяется с учётом сте-
пени черноты излучающей и поглощающей поверхностей
металла и кладки, а со стороны теплового центра металла и
кладки приняты граничные условия IV рода. Для нагре-
ваемой заготовки надо выбрать режим 3D.
     Рассмотрим модель радиационного нагрева заготовки
куба с размерами грани 0,1 м с граничными условиями
IV рода (условия кондуктивного теплообмена) на одной из
сторон, примыкающих к кладке и граничные условия
второго рода (тепловой поток на каждую сторону
39174 Вт/м2) совместно с отражённым радиационным по-
током от кладки у пяти сторон. Суммарный тепловой по-
ток от источника на металл 173 514 Вт/м2 . Начальная
температура нагрева T0 = 273,15 К, степень черноты всех
поверхностей  = 0,8, температура окружающей среды
Tamb = 273,15 К. Толщина кладки 0,3 м, а расстояние между
кладкой, расположенной сверху и с боков от нагреваемого
металла,     0,6 м. Между источником и нагреваемой пла-
стиной отсутствует среда взаимодействия. Зависимость
теплофизических свойств металла и кладки представлена в
табл. 4.5 и 8.3. Время нагрева заготовки 1000 с.
     Ранее описан равномерно-распределённый режим, при
котором тепловой радиационный поток одинаков на клад-
ку и металл. Далее в примере будут показаны результаты
расчёта косвенного режима при направлении радиацион-
ного теплового потока от источника на кладку в количест-
ве 212 688 Вт/м2 , а на металл 0 Вт/м2, а также для
направленного режима, при котором на кладку будет по-
ступать радиационный поток 0 Вт/м2, а на металл
212688 Вт/м2 [7].




                         196