ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
Для того, чтобы защита не срабатывала при обрыве
токовых цепей, но имела уставку меньше номинального тока
генератора, применяем специальную схему включения реле
РНТ [1]: в нулевой провод дифференциальной цепи
последовательно включаем уравнительные обмотки всех трех
реле РНТ (Рис.1). Причем дифференциальные и
уравнительные обмотки в каждом реле включаются встречно.
У1 У2 У3Р1 Р2 Р3
КА1
С
Q
G
Рис. 1
Число витков уравнительной обмотки У выбирается по
условию отстройки от номинального тока генератора I
Г. НОМ
W
ур
F
ср
n
та
⋅
11 I
гном
⋅,
, ( 1 )
где F
ср
– намагничивающая сила срабатывания реле,
F
ср.
= 100 А
Число витков дифференциальной обмотки Р
подсчитывается при условии
W
диф
2F
ср
⋅ n
та
⋅
11 I
гном
⋅,
( 2 )
Тогда ток срабатывания защиты
I
сз
11 I
гном
⋅,
2
0 55 I
гном
⋅,
Принимается I
сз
= ( 0,5…0,6 ) * I
г.ном
( 3 )
При обрыве соединительного провода одного из
трансформаторов тока распределение токов в схеме будет
таково, что в двух реле поврежденных дифференциальных
цепей ток будет протекать только по уравнительным обмоткам
( реле не сработает ), в третьем – по дифференциальной и
уравнительной. С учетом полярности обмоток
результирующий магнитный поток в последнем реле
пропорционален значению I( W
диф
– W
ур
). Это реле так же не
сработает, так как в соответствии с ( 1 ) и ( 2 ) 2 W
ур
= W
диф
.
В схеме предусматривается контроль в случае
неисправности токовых цепей ( Рис. 1, реле КА1, I
ср
= 0,2 * I
г.ном
/ n
та
).
Для рассматриваемого турбогенератора определяем
уставку защиты в соответствии с условием ( 3 ) и
необходимостью отстройки от максимального тока небаланса
I
нб.макс.
:
I
сз
к
отс
I
нбмакс
⋅
, ( 4 )
где к
отс
= 1,3 – коэффициент отстройки.
Fср. = 100 А Для того, чтобы защита не срабатывала при обрыве Число витков дифференциальной обмотки Р токовых цепей, но имела уставку меньше номинального тока подсчитывается при условии генератора, применяем специальную схему включения реле 2 ⋅ Fср ⋅ nта РНТ [1]: в нулевой провод дифференциальной цепи Wдиф последовательно включаем уравнительные обмотки всех трех 1 , 1 ⋅ Iгном (2) реле РНТ (Рис.1). Причем дифференциальные и Тогда ток срабатывания защиты уравнительные обмотки в каждом реле включаются встречно. С 1 , 1 ⋅ Iгном Q Iсз 0 , 55 ⋅ Iгном 2 КА1 Принимается Iсз = ( 0,5…0,6 ) * Iг.ном (3) У1 Р1 У2 Р2 У3 Р3 При обрыве соединительного провода одного из трансформаторов тока распределение токов в схеме будет G таково, что в двух реле поврежденных дифференциальных цепей ток будет протекать только по уравнительным обмоткам ( реле не сработает ), в третьем – по дифференциальной и уравнительной. С учетом полярности обмоток результирующий магнитный поток в последнем реле пропорционален значению I( Wдиф – Wур ). Это реле так же не сработает, так как в соответствии с ( 1 ) и ( 2 ) 2 Wур = Wдиф . В схеме предусматривается контроль в случае неисправности токовых цепей ( Рис. 1, реле КА1, Iср = 0,2 * I Рис. 1 г.ном / nта ). Для рассматриваемого турбогенератора определяем Число витков уравнительной обмотки У выбирается по уставку защиты в соответствии с условием ( 3 ) и условию отстройки от номинального тока генератора I Г. НОМ необходимостью отстройки от максимального тока небаланса Fср ⋅ nта Iнб.макс.: Wур I сз к отс ⋅ I нбмакс 1 , 1 ⋅ Iгном , (1) , (4) где котс = 1,3 – коэффициент отстройки. где Fср – намагничивающая сила срабатывания реле,