Пример расчёта многоэтажного промышленного здания. Худяков А.В. - 14 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Рис. 3.1. К расчёту ригеля по нормальным сечениям
На опоре момент, действующий по грани колонны
()
=
+
−+−=
++
82
2
кк
2121
hVGh
QMM
BABAp
()
=
+
−⋅+−=
8
5,036,2737,34
2
5,0
3,332491
2
410 кН·м.
Rm
α<=
⋅⋅
⋅
=α 11,0
753022
10410
2
3
= 0,39 – для арматуры А400 [1, табл. 3.2].
355
11,0
753022
тр
⋅⋅⋅=
s
A = 15,1 см
2
; 11,0211 ⋅−−=ξ = 0,11.
По сортаменту принято 4 ∅ 22 А400 с
табл
s
A = 15,2 см
2
.
Расчёт консольных свесов.
Расстояние от опорной реакции до грани ригеля
=
+
=
2/155,2l 10 см. Момент по грани колонны
=⋅== 1,07,37
max
lQM 3,77 кН·м;
max
Q = 37,7 кН – опорная реакция плиты перекрытия. Расчёт арматуры производится
на ширину плиты перекрытия.
=
⋅⋅
⋅⋅
==α
2
3
2
0кпл
4815022
1077,325,125,1
hbR
M
b
m
0,001; =⋅−−=ξ 11,0211 0,11;
=
⋅⋅⋅
=
415
4815022001,0
тр
s
A 0,23 см
2
.
Принята арматура ∅ 3 В500 с шагом
s
= 200 мм.
3.3. Расчёт по полосе между наклонными трещинами
21+
BA
Q = 332,3 кН < 1,07530223,03,0
0
⋅
⋅
⋅
⋅
=
bhR
b
=
1485 кН.
3.4. Расчёт по наклонным сечениям на действие поперечной силы
Опорная реакция ригеля при вылете консоли
к
l
=
0,35 м;
() ()
=
++−=
++−=
+
2,0
2
5,0
36,2737,343,3322,0
2
к
21
h
VGQQ
BA
304,6 кН.
=
⋅
⋅
⋅
⋅
⋅
=
ϕ
= 1,013,175304,15,05,0
0min nbtb
bhRQ 178 кН;
=
−+=
−+=ϕ
2
2
64068
3135
4
64068
3135
31431
b
p
b
p
n
N
N
N
N
1,13,
где
=⋅== 44797,07,0
2
PN
p
3135 МПа·см
2
;
(
)
=σ∆−σ=
∑
i
spspsp
AP
табл
2
(
)
10054018,10 − = 4479 МПа·см
2
;
=⋅==σ 6009,09,0
.serssp
R
540 МПа;
∑
σ∆
i
sp
= 100 МПа – минимальные потери предварительного напряжения.
=
⋅
⋅
=
= 2400223,13,1
1
ARN
bb
68 640 МПа·см
2
,
17,5
30
5,17=
s
A
s
A
′
sp
A
17,5
70 см
а = 5 см
h = 80 см
а = 5 см
а = 2 см
h = 50 см
48 см

Страницы