Расчет конструкций многоэтажного промышленного здания. Худяков А.В. - 9 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном
c
M
Q
B
B
= , где значение c при пустотных плитах пе-
рекрытия принимается равным
1
q
M
B
, а если
sw
gq 56,0
1
> , то
sw
B
gq
M
c
+
=
1
. При ребристых плитах и плитах
«2Т» значение c принимается равным расстоянию от опоры до точки приложения сосредоточенной си-
лы (продольного ребра плиты перекрытия).
Если условие прочности в) не выполняется, то увеличивается диаметр или уменьшается шаг попе-
речных стержней до его выполнения.
Б. Расчет на действие поперечной силы по наклонной сжатой полосе.
Для обеспечения прочности по наклонной сжатой полосе должно выполняться условие
0
211
3,0 bhRQ
BBBw
γ
ϕ
ϕ
≤
,
где Q – поперечная сила, принимаемая на расстоянии от опоры не менее
0
h ;
1
w
ϕ
– коэффициент, учиты-
вающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента
3,151
1
≤αµ+=ϕ
ww
,
bs
A
sw
w
=µ ;
BB
R01,01
1
−=ϕ
, bR
B
−
МПа.
3.3 РАСЧЕТ ОБРЫВА ОПОРНОЙ АРМАТУРЫ
Опорная арматура А-III, необходимая для восприятия растягивающих усилий в верхней зоне сече-
ния ригеля у опоры B (на колонне), обрывается в пролете.
При сочетании нагрузок (1+2) обрывают половину стержней опорной арматуры. Предельный изги-
бающий момент, воспринимаемый оставшейся верхней арматурой
лтаб
′
s
A
.
−=
′
2
0
лтаб
x
hARМ
ssп
,
где высота сжатой зоны
bR
AR
x
BB
ss
2
лтаб
γ
=
′
.
Статический момент в верхней зоне ригеля
()
2
2
2121
)(см
y
VGyQMM
BABA
+−+−=
++
.
Приравняв моменты
п
MM
=
ст
, получим уравнение
()
n
BABA
M
y
VGyQM −=+−+−
++
2
2
)21()21(
. Решая его отно-
сительно неизвестного
y , находят точку теоретического обрыва верхних стержней. За эту точку по кон-
структивным соображениям обрываемые стержни необходимо продлить на величину
dd
g
Q
w
sw
205
2
≥+
′
=
,
где
()
yVGQQ
BA
++−=
′
+21
)(
– значение поперечной силы в точке теоретического обрыва;
d
– диаметр обры-
ваемых стержней.
При сочетании (1+3) обрывают оставшуюся опорную арматуру.
В верхней зоне устанавливают монтажную арматуру (2∅10…14 А-III) и расчет производят анало-
гично предыдущему
−=
2
0
мон
x
hARM
ssn
,
bR
AR
x
BB
ss
2
мон
γ
=
,
() ()
2
2
3131
ст
y
GyQMM
BABA
−+−=
++
.
Приравняв два момента, находят точку теоретического обрыва для оставшейся арматуры, которую
также нужно завести на величину
dd
g
Q
W
sw
205
2
≥+
′
=
, где
()
GyQQ
AB
+−=
′
+
+
31
.

Страницы