Расчеты реакционной аппаратуры химических производств. Иванов Г.Н - 15 стр.

UptoLike

14
а) выбираем шаг по конверсии x = 0,2 тогда при x = 0
0
273,16
T
K;
б) делаем первый шаг x = 0,2.
0
112,3 2 1,5 100,0 412,3
P
c
,
(1 0,2) 112,3 2 (1,5 0,2) 100,0 1 0,2 85,0 3 0,2 72,
0 410,0
P
c
1
412,3 0,2
373,16 9150 379,68
410 410
T K;
в) делаем второй шаг x = 0,4.
0
(1 0,2) 112,3 2 (1,5 0,2) 100,0 1 0,2 85,0 3 0,2 72,
P
c
,
(1 0,4) 112,3 2 (1,5 0,4) 100,0 1 0,4 85,0 3 0,4 72,
0 407,78
P
c
2
410,0 0,2
379,68 9150 386,272
407,78 407,78
T K;
г) аналогично назначаются x = 0,6 и x = 0,8 и производится расчет со-
ответствующих температур. Получим следующие значения:
3
392,937
T
и
4
399,677
T
K.
3.1.2. Модель РИВ. Режим с внешним теплообменом
К выражению (3) добавляется слагаемое, учитывающее теплопередачу
через стенку реактора, которое на каждом шаге по или x будет представ-
ляться выражением:
( - ) ( - )
T H X T H X
k dS T T K d T T
, при
0
dx
d C
r
.
В итоге тепловой баланс запишется в следующем виде:
0
0
0
0
( - ) 0
X
P P X T H X
C
c T c T H x K D T T dx
r
. (5)
Принятые обозначения:
-
линейная скорость потока;
D
-
диаметр трубы;
K
T
-
коэффициент теплопередачи;
T
H
-
температура охлаждения (или нагрева) за стенкой реактора;
S
-
поверхность теплообмена.
Решение уравнения (5) можно осуществить итерационным способом с
шаговой разверткой по x, но можно использовать более удобный дифферен-
циальный метод. В последнем случае раскрывается содержание r, представ-
Nitro PDF Trial
www.nitropdf.com