Составители:
Рубрика:
арматуры. Также учитываются изгибающий момент от массы боковых отводов и влияние
разности температур между проходящей жидкостью или газом и окружающей средой.
Нагрузка на шпильки от их предварительной затяжки:
noсрпш
qbDР
π
=
1
где:
D
ср
- средний диаметр прокладки фланцевого соединения;
b
о
- расчетная толщина прокладки;
q
n
- удельное давление смятия прокладки, зависит от материала прокладки, принимается
по табл. 1;
Таблица 1
Конструкция
прокладки
Материал
прокладки
Коэффициент
m
Минимальное
удельное давление
прокладки q
П
,
МПа
Сталь 08кп
ГОСТ 2050-60
5,5 125
Сталь ОХ13
ГОСТ 5632-61
5,5 125
Металлическая
овального или
восьмигранного
сечения
Сталь ОХ18Н10Т
ГОСТ 5632-61
6,5 180
Эксплуатационная нагрузка складывается из:
1) Сила давления перекачиваемой среды
рDР
српо
2
4
π
=
где р- рабочее давление
2) Сила давления на прокладку для обеспечения герметичности соединения
(остаточное усилие затяжки)
π
осрпост
bmpDР 2
=
где
m- эмпирический прокладочный коэффициент, учитывающий материал
уплотненных элементов, физические свойства рабочей среды.
Величина коэффициента для жидкостей выбирается по табл. 1 в
зависимости от материала и формы прокладки. При использовании фонтанной
арматуры для работы на газовой и газожидкостной смесях его увеличивают в 2
раза.
3) Сила изгибающего момента от массы боковых отводов фонтанной арматуры
шсрп
М
DD
М
Р
+
=
2
где:
М - изгибающий момент от массы отвода и линий, идущих к манифольду;
D
ш
- диаметр окружности центров отверстий под шпильки.
4) Усилие от температурных деформаций возникает из-за того, что при повышенной
разницы в температуре перекачиваемой (пластовый флюид и др.) и окружающей
среды внутренние и наружные элементы фонтанной арматуры подвержены
разным деформациям, что создает дополнительные нагрузки.
прпршш
ш
ш
t
FЕ
l
FЕ
l
tl
Р
+
Σ
Δ
=
α
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 9
- 10
- 11
- 12
- 13
- …
- следующая ›
- последняя »
