ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
методом последовательного приближения находим
угол установки регулятора расхода ψ = 140
0
(прил.9) и со-
ответствующие ему (прил.10) значения коэффициентов ме-
стного сопротивления на ответвление ξ
ос2
= 6,3 и на проход
ξ
пс2
= 0,95 (отнесены к ω
с
= ω
2-3
), обеспечивающие тождест-
во: ξ
ос2
- ξ
пс2
= ξ
п2
= 6,3 – 0,95 = 5,3. КМС на проход в от-
верстии 2, отнесенный к скорости на участке 1-2,
ξ
пп2
= ξ
пс2
= 5,1
8,4
5,7
95,0
21
32
==
−
−
q
о
Р
Р
.
Потери давления на местные сопротивления
Z
1-2
= Z + (Σξ
F1-2
+ ξ
пп2
) Р
q1-2
= 14+(5+0,2+1,5)4,8 =4,6Па.
3.3. Суммарные потери давления на участке 1-2
Р
1-2
= R
1-2
l
1-2
+ Z
1-2
= 0,96 + 46 = 47 Па.
Результаты расчета сводятся в таблицу (пример вто-
рой).
4.
Аналогично рассчитываем потери давления на участке
2-3.
4.1.
Потери давления на трение при ω
2-3
= 3,5 м/с и
d
Э2-3
= м
хх
bа
bа
44,0
4,05,0
4,05,02
2
3232
3232
=
+
=
+
−−
−−
R
2-3
= 0,32 Па/м, R
2-3
l
2-3
= 0,32 x 3,1 = 1,0 Па.
4.2. Определяем потери давления на местные сопро-
тивления. КМС на проход решетки РВЗ-3 для отверстия 3:
полное давление в сечении П
3
– П
3
.
Р
пп3
= Р
1-2
+ R
2-3
l
1-2
= 47 + 1 = 48 Па;
приведенный коэффициент сопротивления воздуховода в
сечении П
3 –
П
3
, отнесенный к ω
3-4
.
ξ
п3
= 9,2
5,16
8,4
43
3
==
−q
пп
Р
Р
;
по прил. 10 при известных отношениях
1
5,3
5,3
23
==
ϖ
ϖ
о
, 33,0
3780
1260
43
==
−
V
V
о
находим угол установки регулятора расхода ψ = 10,8%
и соответствующие ему (см.прил.10) значения КМС ξ
ос3
=
4,5 и ξ
пс3
= 1,55 (отнесены к ω
с
= ω
3-4
), обеспечивающие то-
ждество: ξ
ос3
- ξ
пс3
= ξ
п3
= 4,5 – 1,55 = 2,9. КМС на проход в
отверстии 3, отнесенный к скорости на участке 2-3,
ξ
пп3
= ξ
пс3
= 4,3
5,7
5,16
55,1
32
43
==
−
−
q
о
Р
Р
.
Потери давления на местные сопротивления
Z
2-3
= ξ
пп3
Р
q2-3
= 3,4 х 7,5 =25 Па.
4.2.
Суммарные потери давления на участке
Р
2-3
= R
2-3
l
2-3
+ Z
2-3
= 1 + 25 = 26 Па.
Результаты расчета сводятся в таблицу.
5.
Рассчитываем потери давления на участке 3-4.
5.1.
5.1. Потери давления на трение при при ω
3-4
= 5,2 м/с и
d
Э3-4
= d
Э2-3
= 0,44 м, R
3-4
=0,67Па/м, R
3-4
l
3-4
=0,67 x 3,1= 2 Па.
5.2.
Определяем потери давления на местные сопротивле-
ния.
5.2.1.
КМС одностороннего диффузора при
8,0
25,0
2,0
54
43
==
−
−
F
F
и угле расширения 30
0
ξ
F3-4
= 0,05 /1/
5.2.2 КМС на проход решетки РВЗ-3 для отверстия 4: пол-
ное давление в сечении П
34
– П
4
.
Р
пп4
= Р
1-2
+ R
2-3
+ R
3-4
l
3-4
+ξ
F3-4
Р
q3-4
=
= 47 + 26 +1 2 + 0,05x 16,5 = 76 Па;
приведенный коэффициент сопротивления воздуховода в
сечении П
4 –
П
4
, отнесенный к ω
4-5
.
ξ
п4
= 4
19
76
54
4
==
−q
пп
Р
Р
;
по прил. 10 при известных отношениях
методом последовательного приближения находим ϖо 3 ,5
угол установки регулятора расхода ψ = 1400 (прил.9) и со- = = 1, Vо
=
1260
= 0,33
ответствующие ему (прил.10) значения коэффициентов ме- ϖ 23 3 ,5 V3− 4 3780
стного сопротивления на ответвление ξос2 = 6,3 и на проход находим угол установки регулятора расхода ψ = 10,8%
ξпс2 = 0,95 (отнесены к ωс = ω2-3), обеспечивающие тождест- и соответствующие ему (см.прил.10) значения КМС ξос3 =
во: ξос2 - ξпс2 = ξп2 = 6,3 – 0,95 = 5,3. КМС на проход в от- 4,5 и ξпс3 = 1,55 (отнесены к ωс = ω3-4), обеспечивающие то-
верстии 2, отнесенный к скорости на участке 1-2, ждество: ξос3 - ξпс3 = ξп3 = 4,5 – 1,55 = 2,9. КМС на проход в
Р 7,5 отверстии 3, отнесенный к скорости на участке 2-3,
ξпп2 = ξпс2 = о 2−3 = 0,95 = 1,5 .
Рq1−2 4,8 Р 16,5
ξпп3 = ξпс3 = о 3− 4 = 1,55 = 3,4 .
Потери давления на местные сопротивления Рq 2 −3 7,5
Z1-2 = Z + (ΣξF1-2 + ξпп2) Рq1-2 = 14+(5+0,2+1,5)4,8 =4,6Па. Потери давления на местные сопротивления
3.3. Суммарные потери давления на участке 1-2 Z2-3 = ξпп3 Рq2-3 = 3,4 х 7,5 =25 Па.
Р1-2 = R1-2 l1-2 + Z1-2 = 0,96 + 46 = 47 Па. 4.2. Суммарные потери давления на участке
Результаты расчета сводятся в таблицу (пример вто- Р2-3 = R2-3 l2-3 + Z2-3 = 1 + 25 = 26 Па.
рой). Результаты расчета сводятся в таблицу.
4. Аналогично рассчитываем потери давления на участке 5. Рассчитываем потери давления на участке 3-4.
2-3. 5.1. 5.1. Потери давления на трение при при ω3-4 = 5,2 м/с и
4.1. Потери давления на трение при ω2-3 = 3,5 м/с и dЭ3-4 = dЭ2-3 = 0,44 м, R3-4=0,67Па/м, R3-4 l3-4=0,67 x 3,1= 2 Па.
2 а 2 − 3 b2 − 3 2 х0,5 х0,4 5.2. Определяем потери давления на местные сопротивле-
dЭ2-3 = = = 0,44 м
а 2 − 3 + b2 − 3 0,5 + 0,4 ния.
R2-3 = 0,32 Па/м, R2-3 l2-3 = 0,32 x 3,1 = 1,0 Па. 5.2.1. КМС одностороннего диффузора при
4.2. Определяем потери давления на местные сопро- F3− 4 0,2
= = 0,8 и угле расширения 300 ξF3-4 = 0,05 /1/
тивления. КМС на проход решетки РВЗ-3 для отверстия 3: F4−5 0,25
полное давление в сечении П3 – П3. 5.2.2 КМС на проход решетки РВЗ-3 для отверстия 4: пол-
Рпп3 = Р1-2 + R2-3 l1-2 = 47 + 1 = 48 Па; ное давление в сечении П34 – П4.
приведенный коэффициент сопротивления воздуховода в Рпп4 = Р1-2 + R2-3 + R3-4 l3-4 +ξF3-4 Рq3-4 =
сечении П3 – П3, отнесенный к ω3-4. = 47 + 26 +1 2 + 0,05x 16,5 = 76 Па;
Р 4,8 приведенный коэффициент сопротивления воздуховода в
ξп3 = пп 3 = = 2,9 ;
Рq 3− 4 16,5 сечении П4 – П4, отнесенный к ω4-5.
по прил. 10 при известных отношениях Р 76
ξп4 = пп 4 = = 4;
Рq 4−5 19
по прил. 10 при известных отношениях
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 33
- 34
- 35
- 36
- 37
- …
- следующая ›
- последняя »
