Теплофизика правки шлифовальных кругов с применением СОЖ. Киселев Е.С. - 19 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

29
никновением огранки на шлифованных поверхностях и др..
Можно использовать и другие критерии оценки периода стойкости. Из анализа
графиков, показанных на рис. 3, следует, что таким критерием может служить относи-
тельное изменение амплитуды колебаний шпинделя шлифовального круга (коэффици-
ент устойчивости
∆
А
).
Известны многочисленные приемы определения момента правки кругов [1, 17, 120,
137, 142, 158, 170]. Некоторые из них, представляющие, на наш взгляд, научный инте-
рес, сводятся к следующему:
- определение момента правки по величине амплитуды переменной составляющей
силы резания. Способ относительно прост, но не обеспечивает достаточно высокую
точность определения момента правки при сложном цикле шлифования из-за сущест-
венного различия сил резания на различных этапах цикла;
- определение момента правки по результатам сопоставления амплитуды колеба-
ний корпуса шлифовальной бабки на протяжении цикла шлифования с предельно до-
пустимой. Этот способ также не обеспечивает приемлемую точность из-за различия
интенсивности колебаний на разных этапах цикла шлифования при одной и той же
степени затупления круга.
Одним из первых теплофизический анализ процесса правки провел Н.П.Дубовик
[31]. Использовав материалы А.Н.Резникова, он получил зависимость для расчета кон-
тактных температур при правке:
⋅+
⋅
−
⋅⋅
=
oca
oc
p
a
aas
к
1,44
1,44
10
F
A
A
rq
Т
λλ
λ
λ
Ω
, (2)
где
q
s
−
поверхностная плотность теплового потока, Вт/м
2
;
Ω
а
−
доля теплоты, посту-
пающей в алмаз;
r
a
−
половина среднего размера алмазного зерна в правящем ролике,
м;
λ
с
−
теплопроводность связки правящего инструмента, Вт/(м
⋅
К);
F
о
−
критерий
Фурье;
А
р
и
А
о
−
безразмерные величины, зависящие от условий правки.
Зависимость (2) не учитывает действие СОЖ при правке, дискретность контакта
зерен круга и правящего инструмента, тепловое взаимодействие алмазных зерен,
взаимосвязь теплопроводности и температуры и другие факторы.
A priori
можно ут-
верждать, что расчетные значения температур при правке будут существенно отли-
чаться от действительных.
Попытка учета дискретности контакта зерен круга и правящего инструмента
предпринята в работах В.И.Малышева [91, 92]. Схемы правки шлифовального круга
алмазными правящими инструментами, принятые В.И. Малышевым для расчета, при-
ведены на рис. 4. Рабочая поверхность круга представлена им в виде чередующихся
выступов
−
абразивные зерна размером
"
1
и впадины размером (
"
0
−
"
1
). Рабочая по-
верхность алмазного правящего инструмента, также как и круга, представлена в виде
чередующихся “выступов
−
алмазных зерен” размером
d
1
и впадин размером (
d
0
-
d
1
).
Искусственное и мало связанное с действительной характеристикой круга (в ча-
стности с его структурой, зернистостью, плотностью) представление его рабочей
поверхности в виде чередующихся выступов и впадин усложнило

Страницы