Теплофизика правки шлифовальных кругов с применением СОЖ. Киселев Е.С. - 99 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

103
по дуге окружности круга
γ
(рис. 38).
При этом варьировали составом и
расходом СОЖ, рабочей скоростью круга
V
к
, касательной составляющей силы правки
и характеристикой круга, а следовательно, и его пористостью, размерами контакти-
рующих объектов. Результаты численных расчетов представлены на рис. 39
−
44.
Термомеханические напряжения, возникающие
при правке в кристалле алмаза, определяются как
температурой, так и силой резания [95, 125, 177,
181]. При этом, как следует из зависимости (109), изменение касательной составляю-
щей силы правки
P
zn
приводит к прямопропорциональным измене-ниям количества
теплоты, выделяемой в зоне правки, а следовательно, и контактной температуры (см.
рис. 35, 39). Как показывают выполненные исследования, эксплуатация правящего ин-
струмента недопустима при
P
zn
> 10 Н, так как контактные температуры в этом случае
достигают критических значений, превышение которых связано с резким уменьшени-
ем механической прочности и теплопроводности алмаза [38, 95, 125]. Сила резания
при правке зависит от большого числа факторов, основными из которых являются
глубина резания и величина продольной подачи, а также условия проникновения СОЖ
в зону правки и ее состав.
Рис. 38. Схема взаимодействия шлифовального
круга и алмазного правящего инструмента при
правке точением: 1
−
шлифовальный круг; 2
−
кристалл алмаза; 3
−
связка; 4
−
корпус правя-
щего инструмента;
×
,
•
−
соответственно узловая
расчетная точка внутренняя и граничная; а
−
рас-
положение расчетных координатных точек по
оси
Y
на правящем инструменте; б, в
−
располо-
жение расчетных координатных точек на круге,
соответственно, по окружностям радиуса
r
i
и уг-
лу поворота
γ

Страницы