Проектирование и расчет валковых машин для полимерных материалов. Клинков А.С - 59 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

32626
maxи
10368)1047,245()10276( ⋅=⋅+⋅≈M Н⋅м;
32626
и
109,19)1085,6()1069,18( ⋅=⋅+⋅=
B
M Н⋅м;
32626
и
10154)1038,100()1016,118( ⋅=⋅+⋅=
D
M Н⋅м;
Осевые и полярные моменты инерции сопротивления сечений валка:
4
4
4
4
01
4
1
1065
610
295
1
64
61014,3
1
64
−
⋅=
−
⋅
=
−
π
=
D
d
D
I
м
4
;
4
4
4
4
2
0
4
2
2
1016
430
150
1
64
43014,3
1
64
−
⋅=
−
⋅
=
−
π
=
d
d
d
I м
4
;
−
−
⋅
=
−
−
−
π
=
4
4
2
3
4
3
0
4
3
3
360
150
1
64
36014,3
4
)(
1
64
tdbt
d
dd
I
4
2
101,8
4
)10360(1132
−
⋅=
−⋅
− м
4
;
3
01
107,10
−
⋅=W м
3
;
3
02
1072,3
−
⋅=W м
3
;
3
03
1026,2
−
⋅=W м
3
;
3
1
104,21
−
⋅=
P
W м
3
;
3
2
1044,7
−
⋅=
P
W м
3
;
3
3
1052,4
−
⋅=
P
W м
3
.
Проверим условие прочности наиболее опасных сечений участков валка по третьей теории прочно-
сти:
],[
0
2
кр
2
и
э
σ≤
+
=σ
W
МM
III
где 40][ =σ МПа – допускаемое напряжение для материала валка чугун СЧ 15 при пульсирующем цикле.
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅+⋅
=
+
=σ
6
6
6
2626
03
2
крB
2
иB
э
1026,2
101,32
1026,2
)103,25()109,19(
W
МM
B
2,14= МПа ];[σ≤
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅+⋅
=
+
=σ
6
6
6
2626
02
2
кр
2
и
э
1072,3
105,158
1072,3
)103,25()10154(
W
МM
DD
D
8,42=
МПа ];[σ≤
=
⋅
⋅
=
⋅
⋅+⋅
=
+
=σ
6
6
6
2626
03
2
кр
2
и
э
107,10
10368
107,10
)10475,19()10368(
W
МM
EE
E
4,34= МПа
.][σ≤
Перенапряжение в сечении D составляет
%.55,6%100
8,42
408,42
=
−
Проверяем валок на жесткость. Условие жесткости имеет вид
],[
22
max
ffff
YEXEE
≤+=
где [ f ] = 0,25 мм – допускаемый прогиб бочки валка.
()
×
+−
++
++= )(
6
1
5,0
8
1
8
1
2
1
2
11
2112
2
11221
1
max
PPlllllllHH
EI
f
BAX
()
+
+−
+−
++×
12
3
112
2
111232
16
3
2
1
24
1
6
1
2
1
8
1
2
1
8
1
2
1
lllqllllllll
P
()
×
⋅⋅⋅
=
++−++
85
3
23
2
221
3
2
2
1065103,1
1
6
1
4
1
)(
6
11
lllPPlHH
EI
BA
()
×⋅+
⋅+⋅⋅⋅⋅+⋅×
255
1710
8
1
1710
8
1
270
2
1
2701710
2
1
1031,31073,3

Страницы