Детали и узлы летательных аппаратов и технологической оснастки. Корсакова Т.В - 40 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

39
Продолжение приложения 4
Напряжения изгиба в зубьях шестерни
σ
F1
= σ
F2
Y
F1
/ Y
F2
(3.29)
σ
F1
= 185,176 · 3,49/3,67 = 176,094 Н/мм
2
.
Расчетное напряжение изгиба должно быть
σ
F
≤ 1,1[σ
F
]
176,094 < 326,854
185,176 < 339,427.
Проверка зубьев колес по контактным напряжениям:
σ
H
= 2,12 · 10
3
·
H
e
d
iT
H
K
ϑ
β
3
2
3
(3.30)
σ
H
= 2,12 · 10
3
·
819,594
5,1215
1092,2729091,31,1
3
3
=
⋅
⋅⋅⋅
Н/мм
2
.
Расчетное контактное напряжение должно быть в интервале:
σ
H
= (0,9…1,03) · [σ
H
]
594,819 = (0,9…1,03) · 609,09
594,819 = 548,18…627,3627.
Так как σ
H
≈ 0,98· [σ]
H
, то условие выполнено.
4. РАСЧЕТ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ЗУБЧАТОЙ ПЕРЕДАЧИ
ПРОЕКТНЫЙ РАСЧЕТ
Межосевое расстояние:
a
ω
≥ K
a
(u + 1) ·
3
2
][
2
4
H
i
a
T
H
K
σψ
β
. (4.1)
где К
а
– вспомогательный коэффициент (для косозубых передач К
а
= 43);
u – ередаточное число редуктора или открытой передачи; Т
4
– вращающий
момент на тихоходом валу, Н·м; ψ
a
– коэффициент ширины венца колеса;
[σ
H
] – допускаемое контактное напряжение колеса с менее прочным зубом или
среднее допускаемое контактное напряжение, МПа; K
Hβ
– коэффициент
неравномерности нагрузки по длине зуба (для прирабатывающихся зубьев
K
Hβ
= l).
Коэффициент ширины ψ
a
= 0,315.
Коэффициент ширины
ψ
d
= 0,5 · ψ
a
(u + 1) (4.2)
ψ
d
= 0,5 · 0,315 · (4 + 1) = 0,7875.

Страницы