ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
"правило буравчика"). В случае гофрированной мембраны (рис. 3)
механическая сила будет воздействовать на каждый гофр с
противоположных направлений, то есть сжимать и разжимать
мембрану. При этом происходит всасывание и выталкивание
воздуха (на рис. 3 стрелками показано направление движения
воздуха при работе диафрагмы). За счет такого выталкивания
скорость воздуха по отношению к скорости
мембраны возрастает
до соотношения 5:1, что позволяет увеличить КПД
громкоговорителя, так как излучаемая акустическая мощность
пропорциональна сопротивлению среды и колебательной скорости.
Использование гофрированной мембраны позволило существенно
уменьшить размеры излучающей поверхности, обеспечив тем
самым расширение характеристики направленности на высоких
частотах. Кроме того, поскольку вес тонкой пленочной диафрагмы
много меньше, чем вес подвижной системы
обычного
громкоговорителя, то и уровень переходных искажений в ней
значительно ниже (благодаря меньшей инерционности), чем в
диффузорных громкоговорителях.
После того как излучатель был запатентован, фирма "ESS",
основанная в начале 1970-х годов в США, получила лицензию и с
1973 года освоила выпуск акустических систем с таким
излучателем, где излучатель Хейла использовался в качестве
высокочастотного звена. Этот излучатель имеет следующие
параметры: частотный диапазон – 1-25 кГц, неравномерность АЧХ
±3 дБ, чувствительность — 98 дБ, полное электрическое
сопротивление – 3,6 Ом, суммарный коэффициент гармонических
искажений – 1%. Прослушивания показали, что он действительно
создает чистый и прозрачный звук.
В 1977 году была разработана акустическая система "Transor
ATD", полностью сконструированную на излучателях Хейла; они
использовались в качестве низко-,
средне- и высокочастотного
звеньев. Однако дальнейшего развития эта идея не получила, так
как магнитные системы для НЧ- и СЧ-звеньев оказались слишком
дорогими. И интерес к производству излучателей этого типа был
утрачен. Очевидно, причина заключалась в том, что при
несомненных преимуществах: высокой чувствительности, низких
переходных и нелинейных искажениях и других, для
работы
для выоокоомных – 4 и больше), находят толщину звуковой
катушки:
кп
d
τ
δ
∆
=+ [м],
(55)
где δ – толщина каркаса.
Число витков звуковой катушки:
2
к
п
h
nQ
d
=
,
(56)
где Q – коэффициент заполнения, равный 0,9-0.95.
Масса звуковой катушки
кпп
mls
γ
=
[кг],
(57)
где γ – плотность материала провода, кг/м
3
; l
п
= πd
к
n – длина
провода, м.
Диаметр керна
2
кр к з
dd l
′
=
− [м].
(58)
Если подсчитанный диаметр керна отличается от номиналов
ГОСТ 9010-51, то необходимо выбрать ближайший номинал по
ГОСТ и произвести соответствующий пересчет размеров звуковой
катушки.
Величина полного электрического сопротивления звуковой
катушки оговаривается ГОСТ 9010-51 и должна иметь один из
следующих номиналов: 2; 4; 5; 6,5; 10; 20 Ом.
В громкоговорителях, используемых в усилителях с
бестрансформаторным выходом, применяют высокоомные
звуковые катушки. Такие катушки наматывают из тонкого провода
с эмалевой изоляцией или из микропровода со стеклянной
изоляцией.
Намотка катушек из тонкого провода представляет большие
технологические трудности, а большое число витков увеличивает
индуктивность звуковой катушки, что ухудшает воспроизведение
высоких частот и увеличивает коэффициент нелинейных искажений
в усилительном тракте.
К преимуществам микропроводов со стеклянной изоляцией
следует отнести то, что они допускают значительно большие
нагрузки, что позволяет увеличить допустимую плотность тока до
200⋅10
6
А/м
2
. Благодаря этому можно значительно уменьшить
14 91
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 12
- 13
- 14
- 15
- 16
- …
- следующая ›
- последняя »
