ВУЗ:
Рубрика:
определяется по температуре стенки Т
с
. В первом приближе-
нии Т
с
≈≈Т
х
11. Результаты обработки опытных данных сводятся в табл.2.
Таблица 2
Результаты обработки опытных данных
Т
г
Т
х
Т
г
′ Т
х
′ Т
г
″ Т
х
″
G
г
G
х
ΔТ
лог
Ср
х
№
ре-
жи-
ма
К к К К К К кг/с кг/с К
К
кг
Дж
⋅
Q
х
Ср
г
Q
г
К С
г
С
х
η N К
ℓ
№
ре-
жима
Вт
К
кг
Дж
⋅
Вт
К
м
Вт
⋅
2
К
Вт
К
Вт
- -
К
м
Вт
⋅
μ
г
λ
г
Pr
г
Re
г
Pr
с
Nu
г
α
г
μ
х
λ
х
Pr
х
Re
х
Pr
с
Nu
х
α
х
№
ре-
жима
6
2
10⋅
м
Нс
К
м
Вт
⋅
- - - -
Км
Вт
⋅
2
α
х
μ
х
λ
х
Nu
х
Re
х
Nu
хр
α
г
μ
г
λ
г
Nu
г
Re
г
Nu
гр
№
К
м
Вт
⋅
2
6
2
10⋅
м
НС
К
м
Вт
⋅
- - -
Верхняя строка в табл.2 соответствует определению α
х
методом теплообменника, нижняя – определению α
г
.
11.
Для варианта определения α
х
строится зависи-
мость Nu
x
от Re
x
и проводится сопоставление полученных
величин с расчетной зависимостью для кольцевых каналов с
обогреваемой внутренней трубкой [8]:
5,0
16,0
2
3
8,0
,
Re0176,0
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
=
x
c
xpасчx
T
T
d
d
Nu , (22)
Для варианта определения α
г
строится зависимость Nu
г
от Re
г
и проводится сопоставление полученных величин с
расчетной зависимостью для трубы [2]:
8,0
,
Re0202,0
грасчг
Nu = . (23)
12.
При исследовании работы теплообменного ап-
парата, в котором применена интенсификация теплообмена ,
необходимо сопоставить полученные в п.9 зависимости с
аналогичными зависимостями для теплообменника без ин-
тенсификации теплообмена при одинаковых значениях зада-
ваемых параметров G
г
, G
x
, Т
г
′
, Т
х
′
, d
1
, d
2
, d
3
, ℓ.
13.
При определении коэффициента теплоотдачи
по горячей стороне в аппарате с интенсификацией сопоста-
определяется по температуре стенки Тс. В первом приближе- № αх μх λх Nuх Reх Nuхр нии Тс≈≈Тх αг μг λг Nuг Reг Nuгр 11. Результаты обработки опытных данных сводятся в табл.2. Вт НС Вт - - - ⋅ 106 м2 ⋅ К м 2 м⋅К Таблица 2 Результаты обработки опытных данных № Тг Тх Тг′ Тх′ Тг″ Тх″ Gг Gх ΔТлог Срх ре- К к К К К К кг/с кг/с К Дж жи- кг ⋅ К Верхняя строка в табл.2 соответствует определению αх ма методом теплообменника, нижняя – определению αг. 11. Для варианта определения αх строится зависи- мость Nux от Rex и проводится сопоставление полученных величин с расчетной зависимостью для кольцевых каналов с обогреваемой внутренней трубкой [8]: № Qх Срг Qг К Сг Сх η N Кℓ ре- 0 ,16 −0 , 5 жима Вт Дж Вт Вт Вт Вт - - Вт ⎛ d ⎞ ⎛T ⎞ Nu x , pасч = 0,0176 Re ⎜⎜ 3 ⎟⎟ ⎜⎜ c ⎟⎟ 0 ,8 x , (22) кг ⋅ К м2 ⋅ К К К м⋅К ⎝ d 2 ⎠ ⎝ Tx ⎠ Для варианта определения αг строится зависимость Nuг от Reг и проводится сопоставление полученных величин с расчетной зависимостью для трубы [2]: № μг λг Prг Reг Prс Nuг αг Nuг , расч = 0,0202 Re 0г ,8 . (23) ре- μх λх Prх Reх Prс Nuх αх 12. При исследовании работы теплообменного ап- жима Нс Вт - - - - Вт парата, в котором применена интенсификация теплообмена , ⋅ 106 м2 м⋅К м2 ⋅ К необходимо сопоставить полученные в п.9 зависимости с аналогичными зависимостями для теплообменника без ин- тенсификации теплообмена при одинаковых значениях зада- ваемых параметров Gг, Gx, Тг′, Тх′, d1, d2, d3, ℓ. 13. При определении коэффициента теплоотдачи по горячей стороне в аппарате с интенсификацией сопоста-