Примеры расчёта пространственных железобетонных конструкций покрытия. Часть I. Леденёв В.В - 12 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

83
totsr
N
,
= 275 кН.
Напрягаемая арматура Вр1300 Ø5 с
s
R
=1070 МПа
29,2
1,11070
10275
3
тр
=
⋅
⋅
=
γ
Ν
=
ss
s
R
A
см
2
,
где
3
s
γ
= 1,13 – для арматуры Вр1300.
Принимаем 12Ø5 Вр1300 с
табл
sp
A
= 2,35 см
2
.
Напряжение арматуры осуществляем механическим способом до
13008,08,0
,
⋅=≤σ
serspsp
R
= 1040 МПа.
Принимаем
sp
σ
= 1004 МПа.
Вычисляем потери предварительного напряжения арматуры.
Первые потери:
( )
7610041,08,022,01,022,0
,
1
=⋅−⋅=σ
−
σ
=σ
sp
sers
sp
R
МПа
Вторые потери:
σ
8
= 40 МПа.
Полные потери:
∑
+=σ 4076
= 116 МПа > 100 МПа.
Вычисляем кольцевые напряжения в оболочке на уровне опорного кольца
7,0
1005,3
107,19
2
−=
⋅
⋅−
==σ
tb
Ν
МПа;
N
= –13,5 – 6,2 = –19,7 кН.
Напряжения в опорном кольце от полной нагрузки
86,2
960
10275
кол
=
⋅
==σ
Α
Ν
В
МПа,
где
16202032
кол
⋅+⋅=
A
= 960 см
2
– площадь сечения опорного кольца.
Необходимую площадь напрягаемой арматуры, обеспечивающую безмоментное состояние оболочки купола, найдём из условия
равенства напряжений, действующих в оболочке и кольце.
Коэффициент армирования
002,0
1161004
7,086,2
2
=
−
−
=
σ−σ
σ−σ
=µ
sesp
sp
,
где
σ=σ
2
;
∑
σ=σ
se
= 116 МПа.
µ≥
srsp
AA
табл
,
2,
960002,0см35
2
⋅≥
= 2,33 см
2
.
Проверяем прочность сечения опорного кольца на действие силы обжатия напрягаемой арматуры в момент отпуска.
Величина напряжений в бетоне
(
)
( )
3,2
960
76100435,2
кол
1
=
−
=
σ−σ
=σ
A
А
spsp
Вр
МПа <
305,05,0
⋅
=
B
= 15 МПа,
где
В
– класс бетона на сжатие.
Определение усилий краевого эффекта
Приведённая толщина оболочки
6,12
248
4105012
12
3
3
=
⋅
==
p
t
md
S
J
t
см,
где
p
S
= 2,48 м – шаг меридиальных рёбер;
t
J
– момент инерции таврового сечения с шириной полки, равной шагу меридиальных рёбер.

Страницы