Примеры расчёта пространственных железобетонных конструкций покрытия. Часть 2. Леденёв В.В. - 33 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

33
Соответствующие усилия:
2598
8
8,3232,19
8
2
2
0
max
=
⋅
==
ql
M
кН·м;
317
2
8,3232,19
2
0
max
=
⋅
==
ql
Q
кН;
2126
8
8,32738,15
8
2
2
0
max,
=
⋅
==
ql
M
ser
кН·м;
1150
8
8,3255,8
8
2
2
0
,
=
⋅
==
ql
M
serg
кН·м;
1772
8
8,32176,13
8
2
2
0
,
=
⋅
==
ql
M
serl
кН·м.
Расчёт по 1-й группе предельных состояний
Расчёт по нормальным сечениям на действие изгибающего момента
Площадь напрягаемой арматуры можно определить по [5, форму-
ла 9.1]
7,8
29312508,0
102598
8,0
3
0
тр
=
⋅⋅
⋅
==
hR
М
А
s
s
см
2
.
Рабочая высота h
0
= 303 – 10 = 193 см.
По сортаменту принимаем продольную напрягаемую арматуру
18
∅
8 Вр1500 с
9
табл
=
sр
А
см
2
.
Во избежание местной потери устойчивости оболочки расстояние
между поперечными рёбрами должно быть не более
204328377 =⋅=δR
см, где R = 283 см – радиус кривизны оболочки.
Согласно [5, п. 9.2.2] при наличии поперечных ребер влияние по-
перечных изгибающих моментов незначительно, поэтому криволиней-
ная плита оболочки армируется рулонной сеткой из арматуры ∅ 3
В500 с шагом s = 100 мм в двух направлениях.
Расчёт по полосе между наклонными сечениями
Проверка производится по [13, формула 3.49].
Q
max
= 317 кН < 0,3R
b
bh
0
= 0,3
·
22
·
6
·
293
·
0,1 = 1160 кН,
где b = 2δ = 2
·
3 = 6 см – ширину принимаем удвоенной толщине обо-
лочки.

Страницы