Синхронные машины. Макаричев Ю.А - 147 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

СамГТУ | Самара

Составители: 

Рубрика: 

147
0
2
2
Z
D
t
π
=
(6.8)
Коэффициент, учитывающий радиальные вентиляционные кана-
лы статора
2
kkkn
2
k
p
bb5bb
b
1k
−++
+=
))((
δ
δ
(6.9)
Коэффициент, учитывающий ступенчатость крайних пакетов ста-
тора (см. рис. 4.1),
2
ll
0050
1k
2
c
)(
,
+
+=
δ
δ
δ
(6.10)
Коэффициент, учитывающий рифление бочки ротора при кос-
венном охлаждении обмотки возбуждения
2
ppp
2
p
2p
bb5t
b
1k
−+
+=
)(
δ
δ
(6.11)
Где
)(мм12t
p
=
;
)(мм6b
p
=
В крупных генераторах с непосредственным охлаждением об-
мотки возбуждения рифление бочки ротора обычно не делается, по-
этому k
δ
p2
= 1.
В крупных синхронных машинах с большим зазором при расчете
F
δ
необходимо учитывать изменение индукции в зазоре в радиаль-
ном направлении. В данном случае B
δ
- индукция магнитного поля на
среднем диаметре зазора, равном D
i
-
δ
(в отличие от (4.6), где подра-
зумевалась индукция на диаметре D
i
).
При больших зазорах имеет место сильное “выпучивание”
магнитного поля из зазора на краях сердечника статора. Обычно это
учитывается формальным увеличением длины статора на величину
2
δ
.
Магнитный поток в зазоре, обусловленный основной гармониче-
ской индукции в режиме холостого хода, Вб
fkw2
E
Ф
об
1
0
0
π
=
(6.12)
Индукция в воздушном зазоре (уточненное значение), Тл
))((
δδ
δ
δ
−+
=
1
0
D2l
Ф
B
(6.13)
Намагничивающая сила всей магнитной цепи машины с учетом
насыщения стальных участков на холостом ходу обеспечивающая

Страницы