Тепловой расчет и тепловой баланс карбюраторного двигателя и двигателя с впрыском топлива. Мелисаров В.М - 78 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТГТУ | Тамбов

Составители: 

Рубрика: 

7,132/)6,7199(2/)(
minmax
=
−
=
σ
+
σ=σ
xmx
МПа;
7,102/)6,7193()(
minmax
=−=σ+σ=σ
ymy
МПа;
3,852/)6,7199(2/)(
minmax
=
+
=
σ
−
σ=σ
xax
МПа;
3,822/)6,7193()(
minmax
=
+
=
σ
−
σ=σ
yay
МПа;
8,94)3,188,0/(272,13,85)/(
пм
=
⋅
⋅
=
ε
εκσ=
σ
σaxakx
МПа;
5,91)3,188,0/(272,13,82)/(
пм
=⋅⋅=εεκσ=σ
σayaky
МПа,
где k
σ
= 1,2 + 1,8 · 10
–4
(σ
в
– 400) = l,2 + l,8 · 10
–4
(800 – 400) = l,272; | ε
м
= = 0,88 – определяется по табл. 3.6 (мак-
симальный размер сечения стержня шатуна 23 мм); ε
п
= 1,3 – определяется по табл. 3.7 с учётом поверхностно-
го упрочнения стержня шатуна обдувкой дробью.
Так как
76,0
17,13
8,94
=
β−
σ−β
>=
σ
σ
σ
σ m
mx
akx
(см. расчёт поршневой головки шатуна карбюраторного двигателя) и
,76,07,10/5,91/ >=σσ
mак
то запасы прочности в сечении В–В определяются по пределу усталости:
18,2)7,1312,080,94/(210)/(
1
=
⋅
+
=
σ
α
+
σσ=
σ−σ mxakxрx
n
;
26,2)7,1012,05,91/(210)/(
1
=⋅+=σα+σσ=
σ−σ myakyрy
n
.
3.2.4. РАСЧЁТ ШАТУННОГО БОЛТА ДВИГАТЕЛЯ
С РАСПРЕДЕЛЁННЫМ ВПРЫСКОМ ТОПЛИВА
Из расчёта кривошипной головки шатуна имеем: максимальную силу инерции, разрывающую кривошип-
ную головку и шатунные болты:
Р
jp
= 0,0186 МН. Принимаем: номинальный диаметр болта d = 10 мм; шаг резь-
бы
t = 1 мм; число болтов i
б
= 2. Материал – сталь 40Х.
По таблицам 3.4 и 3.12 для легированной стали 40Х определяем:
– пределы прочности σ
в
= 980 МПа; текучести σ
т
= 800 МПа и усталости при растяжении–сжатии σ
–1р
=
300 МПа; коэффициент приведения цикла при растяжении–сжатии α
σ
= 0,17.
Таблица 3.12
Механические свойства легированных сталей, МПа
Марка стали
В
σ
Т
σ
1−
σ
р1−
Т
τ
1−
τ
20Х 650...850 400...600 310...380 230 360 230
30Х 700...900 600...800 360 260 420 220
30ХМА 950 750 470 – – –
35Х 950 750 – – –
35ХМА 950 800 – – – –
38ХА 950 800 – – – –
40Х 750...1050 650...950 320...480 240...340 – 210…260
40ХН 1000...1450 800...1300 460...600 320...420 390 240
45Х 850...1050 700...950 400...500 – – –
50ХН 1100 850 550 – – –
12ХНЗА 950...1400 700...1100 420...640 270…320 400 220…300
18ХН24А 1100 850 –
18ХНВА 1150...1400 850...1200 540...620 360...400 550 300...360
25ХНМА 1150 – – – –
20ХНЗА 950...1450 850...1100 430...650 310 – 240...310
25ХНВА 1100...1150 950...1050 460...540 310...360 – 280...310
30ХГСА 1100 850 510...540 500...530 – 220...245
37ХНЗА 1150...1600 1000...1400 520...700 – – 320...400
40ХНМА 1150...1700 850...1600 550...700 – 700 300...400
По формулам для определения предела усталости при изгибе:
β
σ
= σ
–1р
/ σ
т
= 300 / 800 = 0 / 375;

Страницы