Релейная защита и автоматика элементов систем электроснабжения промышленных предприятий. Мельников М.А. - 99 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ТПУ | Томск

Составители: 

Рубрика: 

99
циркуляции, а в реле КА появляется дополнительная составляющая тока
небаланса I
нб.рег
, пропорциональная диапазону изменения напряжения
Δ U
рег
в одну сторону от U
н
:
()
./100/
)3(
кз.вн.max
рег
нб.рег
KI
U
I
A
Δ= (6.11)
Разнотипность трансформаторов тока, устанавливаемых со
стороны высшего и низшего напряжений, обусловливает различия их
характеристик намагничивания и в связи с этим приводит к увеличе-
нию составляющей тока небаланса I
нб.пгр
, определяемой полной по-
грешностью ТА ε %:
()
()
КIKKI
А
/ 100/
)3(
кз.вн.maxаподннб.пгр
ε⋅⋅= . (6.12)
У трехобмоточных трансформаторов, а также у двухобмоточных с
расщепленными обмотками не одинаковы кратности тока при внешних
КЗ для ТА1 и ТАII. Это обусловливает различную степень намагничива-
ния магнитопровода ТА и увеличивает тем самым составляющую
I
нб.пгр
.
Неидентичность характеристик ТА1 и ТАII учитывается коэффициентом
однотипности К
одн
, который для дифференциальной защиты трансфор-
матора принимается максимальным, К
одн
= 1,0.
Таким образом, ток небаланса дифференциальной защиты транс-
форматора при внешних КЗ имеет повышенное значение: в худшем
случае все рассмотренные составляющие (6.10)–(6.12) складываются
арифметически, образуя при внешнем КЗ максимальный расчетный ток
небаланса:
I
нб.рсч.max
= I
нб.пгр
+ I
нб.рег
+ I
нб.вр
. (6.13)
При максимальных ΔU
рег
= ± 16 %, ε = 10 %, Δf
вр
= 5 % и К
ап
= 2,0,
I
нб.рсч.max
= 0,41⋅
I
)3(
кз.вн.max
.
Выражение (6.13) определяет второе условие выбора тока сраба-
тывания защиты:
I
c.з
≥ К
над
⋅ К
А
⋅ I
нб.рсч.max
≥ К
над
⋅ I
нб.рсч.max1
. (6.14)
I
c.з
принимается наибольшим из условий (6.8) и (6.14). Согласно требо-
ваниям [17], К
ч
, определяемый при двухфазном КЗ на выводах низшего
напряжения трансформатора, должен быть К
ч
≥ 2,0. Допускается его
снижение до К
ч
≥ 1,5.

Страницы