Массообменные процессы. Никалаев Г.И - 22 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

ВСГУТУ | Улан-Удэ

Составители: 

Рубрика: 

Принимая ξ = 1,5, получим:
∆P
с
= 1,5
.
2,47
2 .
0,464 / (0,2
2 .
2) = 53,0 Па.
Гидравлическое сопротивление газожидкостного слоя
(пены) на тарелке
∆ P
п
= gρ
х
h
0
; (1.58)
∆P
п
= 9,8
.
1060
.
0,0295 = 306 Па.
Гидравлическое сопротивление, обусловленное силами
поверхностного натяжения [3] :
∆ P
у
= 4σ / d
э
; (1.59)
∆P
у
= 4
.
20
.
10
-3
/ 0,012 = 6,7 Па.
Тогда полное гидравлическое сопротивление
∆P = 53 + 306 + 6, 7 = 365,7 Па.
Гидравлическое сопротивление всех тарелок абсорбера
∆P
а
= 365,7
.
63 = 23040 Па.
1.3. Сравнение данных расчета насадочного
и тарельчатого абсорберов
Результаты расчетов насадочного и тарельчатого
абсорберов приведены ниже:
Параметр Насадочный Тарельчатый
абсорбер абсорбер
Диаметр, м 3,8 2,6
Высота, м 43,9 37,5
Объем, м
3
1991 199
Число абсорберов, шт. 4 1
Скорость газа, м/с 1,15 2,47
Гидравлическое сопротивление
контактных элементов, Па 1148 23040
Сравнение этих данных и их анализ показывают, что
применение тарельчатого абсорбера позволяет существенно
сократить размеры колонн, однако при этом значительно
возрастают энергетические затраты на преодоление газовым
потоком сопротивления абсорбера. Окончательное решение о
применении того или иного типа аппаратов может дать лишь
полный сравнительный технико-экономический расчет.
Учет влияния на процесс массопередачи таких явлений, как
брызгоунос в тарельчатых колоннах, перемешивание и
бавдасирование потоков, показан на примере расчета процесса
ректификации (см. гл.2).
На рис. 1.6 дана схема расчета насадочных и тарельчатых
аппаратов для проведения процесса физической абсорбции, не
осложненной химической реакцией, протекающими одновременно
тепловыми процессами (неизотермическая абсорбция), процессами,
связанными с промежуточным отбором или рециркуляцией
жидкости, существенно отражающимися на структуре потоков.
Рис. 1.6. Схема расчета абсорбционных аппаратов
Примеры расчетов осложненных процессов абсорбции
приведены в монографии [3].
40
41 
     Принимая ξ = 1,5, получим:                                                   сократить размеры колонн, однако при этом значительно
                                                                                  возрастают энергетические затраты на преодоление газовым
             ∆Pс = 1,5 . 2,472 . 0,464 / (0,22 . 2) = 53,0 Па.
                                                                                  потоком сопротивления абсорбера. Окончательное решение о
     Гидравлическое        сопротивление       газожидкостного            слоя    применении того или иного типа аппаратов может дать лишь
(пены) на тарелке                                                                 полный сравнительный технико-экономический расчет.
                            ∆ Pп = gρхh0;                                (1.58)        Учет влияния на процесс массопередачи таких явлений, как
                                                                                  брызгоунос в тарельчатых колоннах, перемешивание и
                  ∆Pп = 9,8 . 1060 . 0,0295 = 306 Па.                             бавдасирование потоков, показан на примере расчета процесса
     Гидравлическое сопротивление, обусловленное силами                           ректификации (см. гл.2).
поверхностного натяжения [3] :                                                         На рис. 1.6 дана схема расчета насадочных и тарельчатых
                                                                                  аппаратов для проведения процесса физической абсорбции, не
                        ∆ Pу = 4σ / dэ;                                  (1.59)   осложненной химической реакцией, протекающими одновременно
                                                                                  тепловыми процессами (неизотермическая абсорбция), процессами,
                  ∆Pу = 4 . 20 . 10-3 / 0,012 = 6,7 Па.                           связанными с промежуточным отбором или рециркуляцией
Тогда полное гидравлическое сопротивление                                         жидкости, существенно отражающимися на структуре потоков.
                  ∆P = 53 + 306 + 6, 7 = 365,7 Па.
Гидравлическое сопротивление всех тарелок абсорбера
                     ∆Pа = 365,7 . 63 = 23040 Па.
           1.3. Сравнение данных расчета насадочного
                    и тарельчатого абсорберов
     Результаты расчетов            насадочного        и     тарельчатого
абсорберов приведены ниже:
Параметр                       Насадочный                  Тарельчатый
                                абсорбер                     абсорбер
Диаметр, м                           3,8                         2,6
Высота, м                           43,9                         37,5
Объем, м3                           1991                          199
Число абсорберов, шт.                4                             1
Скорость газа, м/с                  1,15                          2,47
Гидравлическое сопротивление
                                                                                           Рис. 1.6. Схема расчета абсорбционных аппаратов
контактных элементов, Па            1148                         23040

    Сравнение этих данных и их анализ показывают, что                                  Примеры расчетов осложненных          процессов       абсорбции
применение тарельчатого абсорбера позволяет существенно                           приведены в монографии [3].
                                                                                                                 41
                                   40

Страницы