ВУЗ:
Составители:
Из каталога теплообменников с близкой данной
поверхностью имеют диаметр (600-800) мм. При этом только
многоходовые аппараты с числом ходов Z = 4 и б имеют
соотношения n/z, близкое к 50.
В многоходовых теплообменниках средняя движущая
сила несколько меньше, чем в одноходовых, вследствие
возникновения смешанного взаимного направления
движения теплоносителей.
Поправка для определения средней разности
температур:
Рис. I. 1. Определение поправки ε
∆t
при сложном взаимном
движении теплоносителей:
а — один ход для теплоносителя и два хода для мелконосителя;
б —два хода для теплоносителя 1 и четыре хода для теплоносителя.
;24,0
205,102
2040
=
−
−
=Р
;6,3
2040
305,102
=
−
−
=R
ε=0,77; .2277,0*6,28 Сt
ср
°=
=
∆
С учетом этих оценок ориентировочная поверхность
составит:
19
2
5,103
800*22
1820000
м
ор
F
==
.
Теперь имеет смысл провести уточненный расчет
следующих вариантов (из каталогов теплообменников):
I к D=600 мм; d
H
=25*2 мм; z=4; n/z=206/4=51,5;
II к D=600 мм; d
H
=20*2 мм; z=6; n/z=316/6=52,7;
Ш к D=800 мм; d
H
=25*2 мм; z=6; n/z=384/6=64,0;
IV к D=800 мм; d
H
=20*2 мм; z=6; n/z=618/6=103.
5. Уточненный расчет поверхности теплопередачи
Вариант I к:
;13100
5,51021,014,300054,0
0,6*4
2
)/(
4
Re
2
2
=
⋅⋅⋅
==
µπ
znd
G
.4,3
662,0
00054,0*4190
2
2
*
2
2
Pr ===
λ
µ
C
В соответствии c формулой (1.9), коэффициент
теплоотдачи к жидкости, движущейся по трубам турбулентно,
равен:
Nu=0,023*Re
2
0.8
*Pr
2
0.4
;
).*
2
/(2360
4,0
4,3*
8,0
13100*023,0*
021,0
662,0
*
2
0
2
КмВт
d
Nu
н
===
λ
α
Минимальное сечение потока в межтрубном
пространстве (из каталoгa) Sмтр= 0,040 м
2
, и
;16960
000804,0*040,0
025,0*8,21
1
*
*
1
1
Re ===
N
мтр
S
н
dG
.43,5
618,0
000804,0*4180
1
1
*
1
1
Pr ===
λ
µ
G
В соответствии с формулой (1.16), коэффициент
теплоотдачи к воде составит:
;
23,0
1
Pr*
6.0
Re*16,1
1 1
=Nu
).*/(378543,5*16900*16,1**
223.06.0
025,0
618,0
11
1
КмВтNu
н
d
===
λ
α
20
Из каталога теплообменников с близкой данной
поверхностью имеют диаметр (600-800) мм. При этом только
Fор = 1820000
22 *800
= 103 , 5 м 2 .
многоходовые аппараты с числом ходов Z = 4 и б имеют Теперь имеет смысл провести уточненный расчет
соотношения n/z, близкое к 50. следующих вариантов (из каталогов теплообменников):
В многоходовых теплообменниках средняя движущая I к D=600 мм; dH=25*2 мм; z=4; n/z=206/4=51,5;
сила несколько меньше, чем в одноходовых, вследствие II к D=600 мм; dH=20*2 мм; z=6; n/z=316/6=52,7;
возникновения смешанного взаимного направления Ш к D=800 мм; dH=25*2 мм; z=6; n/z=384/6=64,0;
движения теплоносителей. IV к D=800 мм; dH=20*2 мм; z=6; n/z=618/6=103.
Поправка для определения средней разности
5. Уточненный расчет поверхности теплопередачи
температур:
Вариант I к:
4 G2 4*6 , 0
Re 2 = πd ( n / z ) µ = 0 , 00054⋅3,14⋅0 , 021⋅51, 5 = 13100;
2
C2*µ2 4190*0, 00054
Pr2 = λ2 = 0, 662 = 3, 4.
В соответствии c формулой (1.9), коэффициент
теплоотдачи к жидкости, движущейся по трубам турбулентно,
равен:
Nu=0,023*Re20.8*Pr20.4;
Nu*λ2 0 , 662 0 ,8 0, 4 2 0
α2 = dн = 0 , 021 * 0 , 023 * 13100 * 3, 4 = 2360 Вт /( м * К ).
Минимальное сечение потока в межтрубном
Рис. I. 1. Определение поправки ε∆t при сложном взаимном пространстве (из каталoгa) Sмтр= 0,040 м2, и
движении теплоносителей: G1*d н 21,8*0 , 025
а — один ход для теплоносителя и два хода для мелконосителя; Re 1 = S = 0 , 040*0 , 000804 = 16960;
мтр *N1
б —два хода для теплоносителя 1 и четыре хода для теплоносителя.
40− 20 102 , 5 −30 G1*µ1 4180*0 , 000804
Р = 102 , 5− 20 = 0 , 24 ; R = 40 − 20 = 3, 6 ; Pr1 = λ1 = 0 , 618 = 5 , 43.
ε=0,77; ∆tср = 28,6 * 0,77 = 22°С. В соответствии с формулой (1.16), коэффициент
С учетом этих оценок ориентировочная поверхность теплоотдачи к воде составит:
составит: 0 .6 0 , 23
Nu 1 = 1,16 * Re 1 * Pr1 ;
19 α1 = λ1
* Nu1 = 0 , 618
*1,16 *16900 0.6 * 5,430.23 = 3785 Вт /( м 2 * К ). 20
dн 0 , 025
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 8
- 9
- 10
- 11
- 12
- …
- следующая ›
- последняя »
