Физико-химические основы процессов транспорта и хранения нефти и газа. Новиков А.А - 97 стр.

UptoLike

91
t
S
= t
X
·(1-е
мл
) + t
Y
·е
мл
.
(5.76)
рассчитывается в качестве первого приближения t*
ОИ
, если нет
дополнительных источников подвода тепла. Расчет средней
температуры суммарного потока при технологическом смешении
потоков требует учета испарения и конденсации компонентов при
смешении, т.е. фактически расчета процесса ОИ.
8. Учет теплового баланса.
Блоки 1-5 составляют базовый алгоритм однократного испарения,
позволяющий решить основную задачу определения характеристик
паровой и жидкой фаз в условиях равновесия. Однако в расчетах
процессов и аппаратов нефтеподготовки и переработки часто требуется
учет тепловых эффектов при смешении потоков, испарении и
конденсации сложных углеводородных смесей. В этом случае базовый
алгоритм дополняется уравнениями, необходимыми для расчета
теплового баланса процесса ОИ.
Блок 3 «Расчетные характеристики фракций исходной нефти».
Энтальпии жидких и парообразных нефтепродуктов (кДж/кг) при
атмосферном давлении.
3.7. Для узких фракций нефти жидкой фазы можно использовать
уравнение Фортча и Уитмена:
I
ж
i,t
= [0,001855·(t+273)
2
+ 0,4317·(t+273)
-
256,11]·(2,1
ρ
15
15
,i
),
(5.77)
или уравнение Крэга:
I
ж
i,t
= [0,0017·(t+273)
2
+ 0,762·(t+273)
334,25]/ (ρ
15
15
,i
)
0,5
.
(5.78)
3.8 Для узких фракций нефти паровой фазы предлагается
уравнение Уэйра и Итона:
I
п
i,t
= [
0,00059
·(t+
273
)
2
+
0,134
·(t
+273) + 129,58
]·(4
ρ
15
15
,i
) –
308,99
.
(5.79)
3.9. Удельная теплота испарения, кДж/кг. Для парафинистых
низкокипящих нефтепродуктов применяют уравнение Крэга:
L
i
= [354,1
0,3768·(t
ср,i
+ 273)]/ρ
15
15
,i
.
(5.80)
Возможен расчет теплоты испарения фракции по разности
энтальпий паровой I
п
t
и жидкой I
ж
t
фаз, взятых при одинаковой
температуре и давлении:
L
i
= I
п
i
,
t
I
ж
i
,
t
.
(5.81)
В этих уравнениях t температура,
o
C, при которой определяются
тепловые характеристики.
Блок 4 «Расчетные средние характеристики исходной нефти».
4.4. Энтальпии потоков