Микромеханизмы высокотемпературной усталости и ползучести металлов и сплавов. Пачурин Г.В - 96 стр.

UptoLike

96
3.4.2 Определение эквивалентного напряжения при двухосном напряженном
состоянии
В предыдущем разделе было показано, что с увеличением отношения
12
/
σ
σ
возрастает
роль
октаэдрического
сдвига
в
процессе
деформирования
ме
-
таллов
.
Вследствие
этого
кажется
более
вероятным
использование
в
(1.1)
и
в
(1.3)
в
качестве
σ
октаэдрического
напряжения
.
На
вероятность
действия
окта
-
эдрического
нормального
напряжения
при
разрушении
в
условиях
0/
12
σ
σ
указывалось
также
в
работе
С
.
Г
.
Писаренко
и
А
.
А
.
Лебедева
при
анализе
проч
-
ностных
свойств
Mo
и
сталей
.
Однако
,
как
показано
в
данной
работе
,
соотно
-
шение
между
октаэдрическими
и
касательными
сдвигами
может
меняться
в
за
-
висимости
от
исходного
состояния
материала
.
И
хотя
октаэдрическое
сдвиго
-
образование
при
двухосном
растяжении
является
заметным
,
оно
ни
в
коем
слу
-
чае
не
исключает
роли
сдвига
по
площадкам
действия
максимальных
касатель
-
ных
напряжений
.
Поэтому
не
представляется
возможным
только
с
этих
пози
-
ций
дать
обоснование
выбора
в
качестве
экв
σ
нормального
)(
1
σ
,
октаэдрическо
-
го
)(
окт
τ
или
касательного
напряжения
.
Оценим
влияние
выбора
того
или
иного
напряжения
в
качестве
экв
σ
на
расположение
кривых
долговечности
(
ползучести
)
при
различных
напряжен
-
ных
состояниях
.
Выражение
для
интенсивности
напряжений
:
.)()()(
2
1
2
13
2
32
2
21
σσ+σσ+σσ=σ
i
При одноосном и равноосном двухосном растяжении
1
σ
=
σ
i
; при нерав-
ноосном )(
12
ασ
=
σ
.
.)1(
2
1
α+ασ=σ
i
Так
как
1
p
α
, то
1
дв
σσ p
i
и расхожде-
ние между кривыми долговечности в координатах )(lg
i
σ
τ
увеличится
(рис. 3.24). Таким образом, использование в качестве
экв
σ
интенсивности на-
пряжений не приводит к улучшению совпадения )(lg
i
σ
τ
как при равноосном,
так и неравноосном растяжении по сравнению с использованием
1
σ
.
В то же
 3.4.2 Определение эквивалентного напряжения при двухосном напряженном
                                состоянии

     В предыдущем разделе было показано, что с увеличением отношения
σ 2 / σ1 возрастает роль октаэдрического сдвига в процессе деформирования ме-
таллов. Вследствие этого кажется более вероятным использование в (1.1) и в
(1.3) в качестве σ октаэдрического напряжения. На вероятность действия окта-
эдрического нормального напряжения при разрушении в условиях σ 2 / σ1 ≠ 0
указывалось также в работе С.Г. Писаренко и А.А. Лебедева при анализе проч-
ностных свойств Mo и сталей. Однако, как показано в данной работе, соотно-
шение между октаэдрическими и касательными сдвигами может меняться в за-
висимости от исходного состояния материала. И хотя октаэдрическое сдвиго-
образование при двухосном растяжении является заметным, оно ни в коем слу-
чае не исключает роли сдвига по площадкам действия максимальных касатель-
ных напряжений. Поэтому не представляется возможным только с этих пози-
ций дать обоснование выбора в качестве σэкв нормального (σ1 ) , октаэдрическо-
го (τокт ) или касательного напряжения.
     Оценим влияние выбора того или иного напряжения в качестве σэкв на
расположение кривых долговечности (ползучести) при различных напряжен-
ных состояниях.
     Выражение для интенсивности напряжений:
                     1
                    σi = (σ1 − σ 2 ) 2 + (σ 2 − σ3 ) 2 + (σ3 − σ1 ) 2 .
                      2
     При одноосном и равноосном двухосном растяжении σi = σ1 ; при нерав-

ноосном (σ 2 = ασ1 ) . σi = σ1 (1 − α) 2 + α . Так как α p 1 , то σiдв pσ1 и расхожде-
ние между кривыми долговечности в координатах lg τ(σi )                  увеличится
(рис. 3.24). Таким образом, использование в качестве σ экв интенсивности на-
пряжений не приводит к улучшению совпадения lg τ(σi ) как при равноосном,
так и неравноосном растяжении по сравнению с использованием σ1 . В то же


                                         96