Составители:
Рубрика:
§ 46. Паросиловая установка 3
лучат испарителе
ы соотв ему
же тре -
бходим для
мого ема. Низкое
с одной стороны дрос-
ние х агента, с -
хладагент.
хл ни ом
нной температуре. Ис-
ген ть
омп
очер же-
это тепло процесса 4–1, отнято
Q
2
= M
Только теперь процесс
ласти влажного пара, и
ляться по экспериментально п
кретного хладагента. Эти диаг
ного анализа циклов ПХУ.
Получим выражение для
ε = |q / l | = q /(q – q ) =
ос
ный, то i
3
= i
4
и выражение упр
ь необходимое для этого тепло. Давление в
должно быть низким — настолько, чтоб
температура кипения (Тs = f(p)) была ни
туры в охлаждаемом объеме. Тогда нео
тепло будет отнято именно у охлаждае
давление в испарителе поддерживается
селем, который ограничивает поступле
гой – компрессором, который откачивает
Итак, процесс 4–1 — это кипение
постоянном давлении и низкой постоя
паритель проектируют так, чтобы хл
етствующая
буемой темпера
кипенияое
объ
лад дру
адагента при зк
ада
до того, как выйдет из него. На вход к
перегретый пар. Это делается, в первую
ний длительной надежной эксплуатации машины, чтобы на
любых режимах в компрессор не попадал жидкий хладагент,
создающий угрозу гидроудара.
Холодопроизводительность ПХУ, как и воздушной ХУ –
е за единицу времени (§ 37):
M(i
1
– i
4
). (9.3)
ольшей частью пр
т успевал выкипе
рессора поступает
едь, из сообра
q
2
=
б
разно
оходит в об-
сть энтальпий должна опреде-
остроенной i-p диаграмме кон-
раммы удобны и для качествен-
холодильного коэффициента:
(i
1
– i
4
)
/
((i
2
– i
3
) – (i
1
– i
4
)).
селирования 3–4 изоэнтальпий-
ощается:
т 2 ц 2 1 2
Поск оцесс дрольку пр
ε
т
=
12
41
ii
ii
−
−
. (9.4)
Проанализируем зависимость основных характеристик
установки от параметров цикла, используя i-p диаграмму (рис.
9.10). По ней нужно увидеть, что стремление понизить темпе-
ратуру охлаждаемого объема (Т
охл2
<
T
охл1
) при неизменной
температуре окружающей среды вызывает:
─
уменьшение холодопроизводительности;
─
уменьшение холодильного коэффициента.
§ 46. Паросиловая установка 3 лучать необходимое для этого тепло. Давление в испарителе должно быть низким — настолько, чтобы соответствующая ему температура кипения (Тs = f(p)) была ниже требуемой темпера- туры в охлаждаемом объеме. Тогда необходимое для кипения тепло будет отнято именно у охлаждаемого объема. Низкое давление в испарителе поддерживается с одной стороны дрос- селем, который ограничивает поступление хладагента, с дру- гой – компрессором, который откачивает хладагент. Итак, процесс 4–1 — это кипение хладагента при низком постоянном давлении и низкой постоянной температуре. Ис- паритель проектируют так, чтобы хладагент успевал выкипеть до того, как выйдет из него. На вход компрессора поступает перегретый пар. Это делается, в первую очередь, из соображе- ний длительной надежной эксплуатации машины, чтобы на любых режимах в компрессор не попадал жидкий хладагент, создающий угрозу гидроудара. Холодопроизводительность ПХУ, как и воздушной ХУ – это тепло процесса 4–1, отнятое за единицу времени (§ 37): Q2 = M q2 = M(i1 – i4 ). (9.3) Только теперь процесс большей частью проходит в об- ласти влажного пара, и разность энтальпий должна опреде- ляться по экспериментально построенной i-p диаграмме кон- кретного хладагента. Эти диаграммы удобны и для качествен- ного анализа циклов ПХУ. Получим выражение для холодильного коэффициента: εт = |q2 / lц| = q2 /(q1 – q2) = (i1 – i 4 ) / ((i2 – i3 ) – (i1 – i4 )). Поскольку процесс дросселирования 3–4 изоэнтальпий- ный, то i3 = i4 и выражение упрощается: i −i εт = 1 4 . (9.4) i2 − i1 Проанализируем зависимость основных характеристик установки от параметров цикла, используя i-p диаграмму (рис. 9.10). По ней нужно увидеть, что стремление понизить темпе- ратуру охлаждаемого объема (Тохл2 < Tохл1) при неизменной температуре окружающей среды вызывает: ─ уменьшение холодопроизводительности; ─ уменьшение холодильного коэффициента.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 213
- 214
- 215
- 216
- 217
- …
- следующая ›
- последняя »