ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
236
Восстановление набивки можно выразить как
В = (l
2
– l
1
)/(l
0
– l
1
) = ∆l
B
/ ∆l
C
,
но
∆l
b
/ l
1
= q/E
или
Е = l
1
q/∆l
b
.
Используя (13.33) – (13.35), получим
E = (1 – ε)q
1+b
2
/ εa
2
= (1 – ε)[a
1
εexp(b
1
ε)]
1+b
2
/ εa
2
, (13.37)
где ε – относительная деформация набивки при ее сжатии (см. (13.32)).
Представленные выше данные по деформации набивки при ее
сжатии и восстановлении в диапазоне удельной нагрузки 10…100 МПа
получены на одном кольце сечения 7×7. Определение деформацион-
ных характеристик сальниковых набивок при диапазоне удельных на-
грузок 2,0…27 МПа, но при числе колец от одного до шести проводи-
ли на установке, конструктивная схема которой представлена на
рис. 13.5, одновременно с оценкой их коэффициента бокового давле-
ния. Определяли также влияние числа нагружения на деформационные
характеристики набивки.
При нагружении набивки 3 силой Q происходит ее усадка на ве-
личину ∆δ и прогиб силомерных балочек 5 на величину δ
2
.
После очередного нагружения набивки усилием Q
i
по показаниям
индикаторов 13 оценивали изменение зазора δ
1
между нажимным
кольцом 14 и корпусом камеры сальника 2 (см. рис. 13.6). Усадка на-
бивки
∆δ
i
= δ
1
– δ
2
. (13.38)
Значение δ
2
рассчитывали по выражению
δ
2
= 2P(L / h)
3
/ Eb,
где Р – суммарная нагрузка на силомерные балочки (показания тензо-
резисторов); L, h и b – длина балочки, ее толщина и ширина в заделке.
В экспериментах значение конечной нагрузки на набивку во всех
опытах было одинаковым и равным q
н
= 26,74 МПа.
Полученные экспериментальные зависимости удельной нагрузки
от относительной деформации набивки с достаточной для практиче-
ских расчетов точностью могут быть выражены уравнением вида
q = A
i
+ B
i
ε + C
i
ε
2
, МПа. (13.39)
В таблице 13.18 представлены типы исследованных набивок и
значения коэффициентов A
i
, B
i
и C
i
для каждой набивки.
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 234
- 235
- 236
- 237
- 238
- …
- следующая ›
- последняя »
