ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
25
такого значения, которое позволило бы на боковых режущих кромках иметь
задний угол
α
б
≥
(1,5
÷
2)
°
, т.е.
arctg (tg
α
в
⋅
sin
α
w0
)
≥
(1,5
÷
2)
°
.(2.18)
С помощью ЭВМ можно рассчитать достаточность прошлифованной
части зубьев фрезы на основе аналитических зависимостей [8].
Средний расчетный диаметр фрезы
D
t
=d
a0
- 2h
a
0
- (0,4
÷
0,5)k.
(2.19)
Значение
D
t
округляется с кратностью 0,01 мм.
Угол наклона винтовой линии червячной нарезки на делительном ци-
линдре
ω
t
=
arcsin
(m
⋅
i /D
t
)
.(2.20)
Значение
ω
t
подсчитывается с точностью 1
″
.
Направление винтовой линии червячной нарезки правое, если проекти-
руется фреза для прямозубых колес или косозубых колес с правым направле-
нием зубьев. Для косозубых колес с левым направлением зубьев проектиру-
ется фреза с левым направлением зубьев.
В большинстве случаев применяются червячные фрезы со стружечными
канавками, расположенными под прямым углом к винтовой нарезке,
w
k
=
w
t
, с
винтовыми стружечными канавками с направлением, противоположным на-
правлению винтовой линии червячной нарезки.
В то же время можно проектировать червячные фрезы с
w
t
≤
3
°
с прямы-
ми стружечными канавками, расположенными вдоль оси фрезы, т.е.
w
k
=
0
°
.
Шаг винтовой линии стружечной канавки
k
tg
D
t
z
ω
⋅π
=Ρ
; для
ω
k
=
0
° −
P
z
=
∞.
(2.21)
Шаг витков червячной нарезки по оси фрезы
t
t
x
i
ω
⋅Ρ
=Ρ
cos
0
0
. (2.22)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 19
- 20
- 21
- 22
- 23
- …
- следующая ›
- последняя »
