Свайные фундаменты. Пьянков С.А. - 37 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

36
Супесь
пластичная
J
L
=0,5
Суглинок
текучепластичный
J
L
=0,9
Песок средней
крупности и
плотности
е =0,62
Z
1
= 1,6
Z
2
= 3,6
Z
3
= 5,6
Z
4
= 7,525
Раст ит ельны й слой
NL
-0,3
2,2 4,0
1,85 2,0 2,0 2,0
0,6
0,4
0,25
Рис. 2.9 к примеру 2.4
Сопротивление трению по боковой поверхности сваи f
1
в пластичной супеси (I
L
=0,5)
на глубине
z
1
=0,6+2/2=1,6 м f
1
=15 кПа.
Сопротивление трению f
2
в суглинке текучепластичном на глубине
z
2
=0,6+2+2/2=3,6 м f
2
=7 кПа,
а на глубине
z
3
=0,6+2+2+ 2/2 =5,6 м f
3
=7 кПа.
Сопротивление трению f
4
в песке средней крупности и плотности на глубине
z
4
=0,6+2+2+2+ 1,85/2 =7,525 м f
4
=61 кПа.
Несущая способность сваи
F
d
=1·[1·3845·0,09+1,2·Σ(15·2+7·2+7·2+61·1,85)]=346,05+205,02=551,1кН.
2.2.7.3 Висячие набивные сваи
Несущая способность F
d
, кН, набивной и буровой свай с уширением и без уширения,
работающих на сжимающую нагрузку, следует определять в соответствии с [1, 4] по
формуле:
(
)
∑
⋅+⋅⋅=
iiCfCRCd
hfuARF
γγγ
, (2.14)
где
γ
c
– коэффициент условий работы сваи, принимаемый при опирании сваи на

Страницы