Методы моделирования теплоэнергетических процессов. Ртищева А.С. - 20 стр.

UptoLike

ВУЗ: 

УлГТУ | Ульяновск

Составители: 

Рубрика: 

19
() ()
()
()
()
()
()
()
()()
()
()
()()
⎪
⎭
⎪
⎬
⎫
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
−+−−
+−
⎪
⎩
⎪
⎨
⎧
−
⎥
⎥
⎦
⎤
⎢
⎢
⎣
⎡
−
−+−−
+
−
⎟
⎟
⎠
⎞
⎜
⎜
⎝
⎛
=
=
−
−−+−
+
+
−
−
+
′
−+
′
−
−
−−−−
−−
+
+−+−
+−
−+
−
−+
−−+−−+
−
−
−
−
−−
−
1jj
1ji,ji,1j1,ij1,i
1/2j1/2,i
Т
j1j
ji,1ji,j1,i1j1,i
1/2j1/2,i
Т
1j1j
j1/2,i
1j1j
1j1,i1j1,i1ji,1ji,
j1/2,i
y
p
1ii
j1,iji,
j1/2,i
xp
ji,ji,j1,ij1,i
j1/2,i
p
yy
TTsTTs
yy
TTsTTs
yy
Pr
yy
TTsTTs
wс
xx
TT
wc
TTTT
с
1
1
1
2
1
2∆
0
λλ
λλ
ρ
ρ
τ
ρ
.
(1.28)
Здесь s – параметр усреднения.
Аналогичным образом может быть представлено дифференциальное
уравнение движения.
Полученные уравнения решают методом прогонки.
В результате всех вычислений находят коэффициент теплоотдачи
α
г
.
1.5.
Методика расчета граничных условий теплообмена на внутренней
поверхности охлаждающих каналов
Определение граничных условий – коэффициента теплоотдачи омывающего
потока охладителя
α
охл
– проводится на основе уравнений подобия.
При турбулентном течении воздуха средняя теплоотдача в канале
достаточно большой относительной длины (с большим отношением l/d)
рассчитывается по уравнению подобия [10]
l
0,8
ввЭохлв
Re/λdNu
εα
0,018== .
(1.29)
где
Re
в
= w
в
d
Э
/ν
в
; w
в
, ν
в
– соответственно скорость и кинематическая вязкость
охладителя;
d
Э
= 4f/U; U – смачиваемый периметр канала; f – площадь
поперечного сечения канала;
ε
l
– коэффициент, учитывающий влияние
относительной длины канала
l/d
Э
,
(
)
25,0
7,11
−
+=
Эl
l/dε при 41
≤
≤
Э
l/d и
()
9,0
2,41
−
+=
Эl
l/dε при 5>
Э
l/d .
1.6.
Программный пакет TurboWorks для анализа теплового состояния
лопатки турбомашины
Рассмотренная выше модель теплового состояния лопатки турбомашины
реализована в программном пакете TurboWorks, который является разработкой
кафедры «Теплоэнергетика» УлГТУ. Структура программного пакета
представлена на рис. 1.3.

Страницы