ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
где
[]
()
()
()
[]
;
6
64
1212
32
33
max
2
10
4
2
2
3
3
3
10
4
2
2
3
3
3
10
0
)1(
э
1
xdb
ax
l
xbxdb
x
l
xb
a
xdb
a
P
K
σ−
π
++
−
π
++
−
=
σ
σ
=
(2.2)
[]
[]
()
()
[]
;
16
64
1212
32
33
2
2max
3
2
4
2
2
3
3
3
10
4
2
2
3
3
3
10
0
0
2
2
0
)2(
э
2
x
ax
l
xbxdb
x
l
xb
a
xdb
a
P
a
P
x
P
K
πσ
π
++
−
π
++
−
−+
σπ
=
σ
σ
=
(2.3)
[]
()
()
[]
;
6
64
1212
32
33
max
2
3
4
2
2
3
3
3
10
4
2
2
3
3
3
10
0
)3(
э
3
xb
ax
l
xbxdb
x
l
xb
a
xdb
a
P
K
σ
π
++
−
++
−
=
σ
σ
=
(2.4)
где max
j
э
σ – максимальные эквивалентные напряжения по IV гипотезе прочности в верхней, нижней
плитах и колоннах пресса ( j = 1, 2, 3).
Объем (масса) конструкции пресса
()
baxlxx
d
baxxxxV
∗∗∗∗∗
+π+
π
−=
3221
2
0
1321
~~~
4
~
,,
~
, (2.5)
Исходные данные: 2Р; l
1
; l
2
; l
3
; l
4
; l
5
; l
6
; материал рамы пресса сталь Ст3, E = 200 000 МПа; µ = 0.3;
[σ]
1
= [σ]
2
= [σ]
3
= [σ] = 110 МПа (цикл пульсирующий),
6
l
P
q =
(рис. 2.2).
В качестве искомых проектных параметров пресса принимаем: высоту сечения верхнего пояса h
1
=
x
1
; высоту сечения нижнего пояса h
3
= x
3
; ширину сечения вертикальных стоек h
2
= x
2
.
Система уравнений для ограничений прочности (2.6) для определения параметров x
1
, x
2
, x
3
имеет
вид:
[]
[]
[]
=−
σ
σ
=−
σ
σ
=−
σ
σ
01
max
01
max
01
max
3
2
1
, (2.6)
где maxσ
1
, maxσ
2
, maxσ
3
– максимальные напряжения соответственно в верхнем поясе, боковых стой-
ках и нижнем поясе рамы пресса, определяемые из уравнений:
;516,0
0121,0
max
1
4
1
0
1
x
x
M
=σ (2.7)
;
08,0
26,0
00081,0
max
2
2
6
2
4
2
10046
2
x
lq
x
x
lNMllq
+
+
+
=σ (2.8)
(
)
.8,0
0108,0
5,0
max
3
4
3
4656
3
x
x
llllq −
+
=σ (2.9)
Здесь M
0
, N
0
– изгибающий момент и нормальная сила в среднем сечении верхнего пояса рамы, опреде-
ляемые по формулам:
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 9
- 10
- 11
- 12
- 13
- …
- следующая ›
- последняя »
