ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
сти для материала шестерни или колеса, соответствующий
базовому числу нагружений N
HGi
=
3
i
HB (табл.1.2); S
H
- коэф-
фициент безопасности, который рекомендуют принимать
равным 1,1 при нормализации, улучшении или объемной
закалке (однородная структура по объему) и 1,2 – при по-
Таблица 1.2
Термо-
о
бработк
а
Группа ста-
лей
σ
H lim b
, МПа σ
F lim b
,
МПа
σ
H max
,
МПа
σ
F max
,
МПа
Улучше-
ние
45, 40Х,
40ХН, 35ХМ
2·НВ +70 1,08·НВ
2,8·σ
T
2,74
·НВ
Закалка
ТВЧ по
контуру
зубьев
40Х, 40ХН,
35ХМ
17
·HRC +200 600…
…700
40·HRC 1260
Закалка
Т
ВЧ сквоз
-
ная
500…
…600
1430
Цемента-
ция и
закалка
20Х,
20ХН2М,
18ХГТ,
12ХН3А,
25ХГМ
23
·HRC 750…
…800
1200
верхностной закалке, цементации, азотировании (неоднород-
ная структура по объему); K
HLi
– коэффициент долговечности,
который определяется по формуле
6
/
iHGiHLi
NNK = . При
N
i
>
HGi
N , то N
i
=
HGi
N и K
HLi
= 1.
[]
Fi
σ
= σ
F lim b i
· K
FLi
·Y
А
/ S
F
, МПа (1.3)
где
[]
Fi
σ
- допускаемое напряжение на изгиб для материала
шестерни или колеса, соответствующий эквивалентному чис-
лу нагружений
N
i
; σ
F lim b i
- предел изгибной выносливости для
материала шестерни или колеса, соответствующий базовому
числу нагружений
FG
N
= 4·10
6
для всех сталей (табл.1.2); S
F
-
коэффициент запаса прочности, который рекомендуют при-
нимать равным 1,75 для зубчатых колес, изготовленных из
поковок и 2,3 – из литых заготовок; Y
А
– коэффициент, учи-
тывающий влияние двустороннего приложения нагрузки и
определяется по зависимости
Y
А
= 1 -
А
γ
где
А
γ
- коэффициент, принимаемый для зубчатых колес из
нормализованных и улучшенных сталей равным 0,35, из за-
каленных – 0,25, из азотированных – 0,1; K
FLi
– коэффициент
долговечности, принимаемый при твердости материалов
Н
≤
НВ 350 ед.
1
≤
6
/
iFGiFLi
NNK =
≤
2 ,
при твердости Н > НВ 350 ед.
1
≤
9
/
iFGiFLi
NNK =
≤
1,6.
Допускаемые напряжения на изгибную прочность
[]
1F
σ
и
[
]
2F
σ
выбранных материалов и вида их термообработки со-
ответственно для шестерни и колеса корректируют с учетом
следующей рекомендации. Износ открытых передач обычно
допускается до 25 % первоначальной толщины зубьев, считая
по делительной окружности. Это, примерно, соответствует
заострению зубьев. Прочность на изгиб при этом уменьшает-
ся в 2 раза. Поэтому рассчитанное допускаемое напряжение
[
]
Fi
σ
также уменьшается в 2 раза, т.е.
[
]
Fi
′
σ
=
[
]
Fi
σ
/ 2.
Модуль передачи m определяется по формуле
m ≥
[]
3
3
102
Fi
mi
FiFi
z
YYYKT
′
⋅⋅
⋅⋅⋅⋅⋅⋅
σψ
βε
, мм (1.4)
Коэффициент нагрузки
F
K
=
Fv
K
·
β
F
K
, где
Fv
K
- коэффи-
циент, учитывающий динамичность нагрузки в зависимости
сти для материала шестерни или колеса, соответствующий числу нагружений N FG = 4·106 для всех сталей (табл.1.2); SF - базовому числу нагружений NHGi = HBi3 (табл.1.2); SH - коэф- коэффициент запаса прочности, который рекомендуют при- фициент безопасности, который рекомендуют принимать нимать равным 1,75 для зубчатых колес, изготовленных из равным 1,1 при нормализации, улучшении или объемной поковок и 2,3 – из литых заготовок; YА – коэффициент, учи- закалке (однородная структура по объему) и 1,2 – при по- тывающий влияние двустороннего приложения нагрузки и определяется по зависимости Таблица 1.2 YА = 1 - γ А Термо- Группа ста- σH lim b , МПа σF lim b , σH max , σF max , где γ А - коэффициент, принимаемый для зубчатых колес из обработка лей МПа МПа МПа Улучше- 45, 40Х, 2·НВ +70 1,08·НВ 2,8·σT 2,74·НВ нормализованных и улучшенных сталей равным 0,35, из за- ние 40ХН, 35ХМ каленных – 0,25, из азотированных – 0,1; KFLi – коэффициент Закалка 40Х, 40ХН, 17·HRC +200 600… 40·HRC 1260 долговечности, принимаемый при твердости материалов ТВЧ по 35ХМ …700 Н ≤ НВ 350 ед. контуру 1 ≤ K FLi = 6 N FGi / N i ≤ 2 , зубьев Закалка 500… 1430 при твердости Н > НВ 350 ед. ТВЧ сквоз- …600 1 ≤ K FLi = 9 N FGi / N i ≤ 1,6. ная Цемента- 20Х, 23·HRC 750… 1200 Допускаемые напряжения на изгибную прочность [σ ]F 1 ция и 20ХН2М, …800 и [σ ]F 2 выбранных материалов и вида их термообработки со- закалка 18ХГТ, ответственно для шестерни и колеса корректируют с учетом 12ХН3А, следующей рекомендации. Износ открытых передач обычно 25ХГМ допускается до 25 % первоначальной толщины зубьев, считая верхностной закалке, цементации, азотировании (неоднород- по делительной окружности. Это, примерно, соответствует заострению зубьев. Прочность на изгиб при этом уменьшает- ная структура по объему); KHLi – коэффициент долговечности, ся в 2 раза. Поэтому рассчитанное допускаемое напряжение который определяется по формуле K HLi = 6 N HGi / N i . При [σ ] также уменьшается в 2 раза, т.е. [σ ]′ Fi = [σ ] / 2. Fi Fi Ni> N HGi , то Ni = N HGi и KHLi = 1. Модуль передачи m определяется по формуле [σ ]Fi = σ · KFLi ·YА / SF , МПа F lim b i (1.3) 2 ⋅ 10 3 ⋅ T i ⋅ K F ⋅ Y Fi ⋅ Yε ⋅ Y β где [σ ]Fi - допускаемое напряжение на изгиб для материала m≥ 3 , мм (1.4) шестерни или колеса, соответствующий эквивалентному чис- z i ⋅ψ m ⋅ [σ ]′ Fi лу нагружений Ni; σF lim b i - предел изгибной выносливости для Коэффициент нагрузки K F = K Fv · K Fβ , где K Fv - коэффи- материала шестерни или колеса, соответствующий базовому циент, учитывающий динамичность нагрузки в зависимости
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 2
- 3
- 4
- 5
- 6
- …
- следующая ›
- последняя »