ВУЗ:
Составители:
Рубрика:
стеновой панели; с – расстояние между внутренней поверхностью стены и наружной гранью колонны. Нагрузку от собст-
венного веса колонны G
c
можно определить, задавшись её сечением.
Временные нагрузки. Снеговая нагрузка. Расчётное значение снеговой нагрузки на ригель определяют по формуле
Bss
g
µ=
,
где
g
s – расчётное значение веса снегового покрова на 1 м
2
горизонтальной поверхности земли, принимаемый по нормам
[1] в зависимости от снегового района РФ; µ – коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагруз-
ке на покрытие, учитывающий профиль покрытия (при одно- и двускатной кровле при уклоне α ≤ 25° µ = 1).
Воздействие снеговой нагрузки на поперечную раму аналогично действию постоянной нагрузки от веса покрытия
(рис. 7), поэтому в схемах с подстропильными конструкциями снеговая нагрузка определяется по формулам
11
Bss
g
µ=
,
AsF
g
µ=
.
Для зданий без фонарей с пологими покрытиями (до 12 %), проектируемых в районах со средней скоростью ветра за
три наиболее холодных месяца
2≥υ м/с, коэффициент µ следует снижать умножением на коэффициент
)002,08,0)(1,02,1( bkc
e
+υ−= , где b – ширина покрытия, принимаемая не более 100 м. Значения
ks
g
,, υ
показаны в
табл. 2, П2.1.
Нормативное значение снеговой нагрузки следует определять умножением расчётного значения на коэффициент 0,7.
Ветровая нагрузка. Ветровая нагрузка оказывает активное давление на здание с наветренной стороны и пассивное –
с заветренной. Максимальное давление на поперечную раму здания возникает при направлении ветра параллельно плос-
кости рамы. Расчётное значение статической составляющей ветровой нагрузки на 1 м длины колонны рамы (рис. 9, а) в
какой-то точке по высоте при отсутствии продольного фахверка определяется по формуле
kcBwq
fw
γ=
0
,
где
0
w – нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от района строительства по нормам [1]
(для некоторых городов значения
0
w приведены в табл. 2);
f
γ
– коэффициент надежности по ветровой нагрузке, равный
1,4;
k – коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте и определяемый в зависимости от типа
местности (табл. П2.1);
c – аэродинамический коэффициент, зависящий от расположения и конфигурации поверхности,
воспринимающей ветровое давление (для вертикальных стен зданий прямоугольных в плане
8,0==
e
cc с наветренной
стороны и
3e
cc = (табл. П2.2) с заветренной стороны).
При расчёте одноэтажных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролёту менее 1,5, размещаемых в ти-
пах местности А и В (табл. П2.1), динамическую составляющую ветрового давления можно не учитывать.
Рис. 9. Схема ветровой нагрузки на раму:
а – по нормам проектирования; б – соответствующая расчетная схема
В практических расчётах неравномерную по высоте здания ветровую нагрузку на участках от уровня земли до рас-
чётной отметки ригеля (рис. 9,
а) заменяют эквивалентной равномерно распределённой (рис.9, б), равной
Bckwq
eeqfw
γ
=
01
;
Bckwq
eeqfw 302
γ
=
;
(
)
(
)
(
)
[
]
2
0
0
3/5255
1
H
HHkk
kk
H
eq
−
+
−
−
+= ,
где
0
k – коэффициент k у поверхности земли (табл. П2.1);
1
H
k – коэффициент k на отметке
1
H (табл. П2.1).
Ветровая нагрузка, действующая от отметки расчётной оси ригеля до верхней отметки здания, заменяется сосредо-
точенными силами, приложенными в узлах сопряжения ригеля с колоннами (рис. 9,
б):
(
)
h
qq
F
hH
w
H
w
w
2
)(
1
11
+
+
=
;
1
3
2 w
e
e
w
F
c
c
F =
;
Bckwq
eHf
H
w
1
1
0
γ= ; Bckwq
ehHf
hH
w )(0
)(
1
1
+
+
γ= ,
где
()
hH
k
+
1
– коэффициент k на отметке hH +
1
.
При наличии стоек продольного фахверка нагрузку на колонны принимают в виде эквивалентной равномерно рас-
пределённой, собираемой с участков шириной, равной расстоянию между колонной и соседней к ней стойкой фахверка
(
b), а нагрузка с ширины (B – b) передается стойками фахверка частично на фундамент, а частично в виде сосредоточен-
ных сил на рамы в верхних узлах.
а)
q
w
q
w1
F
w1
F
w2
H
q
w2
h
q
w
H
H
1
б)
Страницы
- « первая
- ‹ предыдущая
- …
- 10
- 11
- 12
- 13
- 14
- …
- следующая ›
- последняя »
